ПЗ (1218548), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

Ребристая плита лестничной площадки двухмаршевой лестницы с размерами: ширина плиты - а = 2,4 м, толщина - 60 мм; ширина лестничной клетки в свету – 3,1 м. Временная нагрузка рⁿ = 3 кН/м², коэффициент надежности по нагрузке

γ_f = 1,2. Толщина полки плиты принимается равной h'_f=6 см. Материалы: бетон класса В25 объёмным весом ρ = 25 кН/м² , арматурные каркасы каркасов из стали класса А300, сетки из стали класса В500.

Расчётный вес плиты g_n, определяется по формуле:

(2.48)

Расчетный вес лобового ребра q_лр, определяется по формуле:

q_лр = , (2.49)

где h_лр и b_лр - размеры поперечного сечения лобового ребра, м;

h_в и b_в - размеры поперечного сечения выступающей части ребра, м.

q_лр = (0,29·0,11+0,07·0,07)·25·1,1 = 1кН/м

Расчетный вес крайнего пристенного ребра q_пр, определяется по формуле:

(2.50)

где h_пр и b_пр - размеры поперечного сечения пристенного ребра, м.

q_пр = 0,14·0,09·25·1,1= 0,35 кН/м

Временная расчетная нагрузка р, определяется по формуле:

р = рⁿ · γ_f (2.51)

р = 3·1,2 = 3,6 кН/м²

При расчете площадочной плиты рассмотрены отдельно полка, упруго заделанная в ребрах, лобовое ребро, на которое опираются марш и пристенное ребро, воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты.

2.3 Расчет полки плиты

Расчетная схема плиты представлена на рисунке 2.11.

Рисунок 2.11 Расчетная схема плиты с эпюрой изгибающих моментов

Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами l = 2,18 м.

Расчётная нагрузка на b = 1 м длины плиты q, определяется по формуле:

(2.51)

При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре М, определяется по формуле:

(2.52)

Рабочая высота сечения h₀, (см), составляет:

h₀ = h – a,

где а – защитный слой бетона.

h₀ = 6 – 2 = 4см

Принимаем сету С-3 из арматуры Æ3 мм В500 шагом S = 200 мм на 1 м длины с отгибом по опорам, А_s = 0,36 см². По конструктивным требованиям сетка заделывается в монолитные стены на 150 мм. Приопорная часть плиты армирована в верхней зоне дополнительной сеткой C4 из арматуры Æ3 мм В500 шагом S=150 мм. Длина зоны дополнительного армирования принята равной 300 мм; длина сетки с учётом заделки в стену равна 600 мм.

2.3.1 Расчет лобового ребра

На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:

- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса q, определяется по формуле:

(2.53)

- равномерно распределенная нагрузка q₁, от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб, определяется по формуле:

(2.54)

Расчетная схема лобового ребра приведена на рисунке 2.12

Рисунок 2.12 Расчетная схема лобового ребра

Расчетный изгибающий момент М, в середине пролета, определяется по формуле:

(2.55)

Расчетное значение поперечной силы Q, определяется по формуле:

(2.56)

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'_f, определяется по формуле:

(2.57)

Расположение нейтральной оси при х = h'_f , определяется по формуле:

M·g_n ≤ R_b· g_b2 ·b'_f ·h'_f · (h₀-0,5∙ h'_f) (2.58)

20,52·0,95 = 19,49< 14,5·0,9·0,48·0,06∙(0,315-0,5·0,06) = 10,71

Условие выполнено, нейтральная ось проходит в полке.

Требуемая площадь арматуры А₀ равна:

Определён η = 0,982. Площадь сечения ненапрягаемой части арматуры в растянутой зоне сечения А_s равна:

Принято 2Æ12 А300, А_s = 3,08 cм².

Процент армирования µ, определяется по формуле:

(2.59)

Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу.

Длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось равна:

Поперечная сила в расчётном наклонном сечении равна:

Поскольку с > 2h₀ = 2,32 м > 2 ∙ 0,31,5 =0, 63м, принято с = 0,63м.

Поперечное усилие Q_b, равно:

Поскольку условие выполнено, то поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям приняты закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса А240 шагом 150 мм. Лобовое ребро армировано двумя плоскими каркасами Кр-2.

Консольный выступ для опирания сборного марша армирован сеткой С-4 из арматуры диаметром 6 мм класса А-240; поперечные стержни этой сетки скреплены с хомутами каркаса К-1 ребра.

2.3.2 Расчет марша на зыбкость

Проверка на зыбкость заключается в том, чтобы прогиб от непродолжительного действия груза 1000Н не превышал 0,7 мм.

Усилия от полной нормативной нагрузки, определяется по формуле:

(2.60)

Изгибающий момент, определяется по формуле:

(2.61)

Коэффициент, определяется по формуле:

(2.62)

Относительная высота сжатой зоны определяется по формуле:

(2.63)

- при кратковременном действии нагрузки, определяется по формуле:

(2.64)

Коэффициент армирования, определяется по формуле:

(2.65)

(2.66)

Плечо внутренней пары сил, определяется по формуле:

(2.67)

Определяют коэффициент упругопластический момент сопротивления при γ=1,75. Геометрические характеристики приведенного сечения:

- приведенная площадь, определяется по формуле:

(2.68)

- статический момент относительно нижней грани, определяется по формуле:

(2.69)

- расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения, определяется по формуле:

(2.70)

- момент инерции, определяется по формуле:

(2.71)

-момент сопротивления, определяется по формуле:

(2.72)

-упругопластический момент сопротивления, определяется по формуле:

(2.73)

Кривизна от дополнительного груза, определяется по формуле:

(2.74)

Прогиб от груза, определяется по формуле:

(2.75)

Зыбкость марша допустима.

В организационно-технологическом разделе разработан проект производства работ (ППР) на строительство жилого 16-ти этажного здания по ул. Краснореченская в г. Хабаровске в составе: технологических карт, календарного плана, графиков потребности в материалах, движения рабочей силы, потребности в машинах и оборудования, строительный генеральный план на возведение надземной части здания.

В зависимости от организационно-технологических решений можно изменить стоимость производства работ. За счёт рационального организационного строительного процесса стоимость работ уменьшить на 20%.

3.1 Определение нормативной продолжительной строительства

Нормативная продолжительность строительства определяется по [17,ч2, п.3, 11]. Методом интерполяции определим срок строительства 16-ти этажного монолитного жилого дома общей площадью – 10135,4 м2. Полученные значения сведены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 – Нормативная продолжительность строительства

Нормативная продолжительность строительства составляет 14,4 месяца (317 рабочих дней).

3.2 Ведомость подсчета объемов работ и трудозатрат

На основании архитектурно-строительных чертежей подсчитываются объёмы строительно-монтажных работ, а также рассчитываются трудозатраты на выполнение данных видов работ. Основные виды работ, объёмы и трудозатраты по их выполнению приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 – Ведомость объёмов работ

Продолжение табл. 3.2

Окончание табл. 3.2

3.3 Выбор методов производства строительно-монтажных работ

Характеристики

Список файлов ВКР