Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Определено, что средняя нагрузка трансформаторной подстанции на стации Огорон составляет 377 кВА.

Анализ каталогов производителей силовых трансформаторов [25–30] показал, что минимальная мощности производимых трансформаторов типа ТМН российскими компаниями составляет 1000 кВА. Трансформаторы с такой мощностью на рассматриваемой подстанции применять не целесообразно в силу их малой нагрузки.

По результатам суточных замеров в летний и зимний периоды средний уровень напряжения на СШ1 и СШ2 35 кВ соответственно более 35 и 36 кВ. Поэтому выбирать силовой трансформатор можно без устройства регулирования напряжения под нагрузкой. Кроме того, номинальный рабочий ток для трансформатора 400 кВА составляет 8 А, что не существенно для линии электропередач класса напряжения 35 кВ.

Следовательно, на рассматриваемой подстанции может быть использован трансформатор без регулирования напряжения под нагрузки, например, ТМ -400/35/10 кВ соответствующий по номинальной мощности средней нагрузки трансформаторной подстанции.

Руководствуясь ГОСТ 14209-85 при выборе мощности силовых маслонаполненных трансформаторов следует определять допустимы ли расчетные нагрузки в часы ее максимума для трансформатора [24].

Согласно ГОСТ 14209-85 расчет допустимых нагрузок трансформатора проводят следующим образом.

График нагрузки в виде зависимости изменения полной мощности, передаваемой трансформатором во времени, преобразовывают в эквивалентный (в тепловом отношении) прямоугольный график нагрузки продолжительностью t. Преобразование исходного графика нагрузки в эквивалентный прямоугольный необходимо выполнять в следующей последовательности.

На исходном графике проводят линию номинальной мощности проверяемого силового трансформатора S_ном. Пересечением линии номинальной нагрузки с исходным графиком на продолжительности t графика выделяют участок наибольшей перегрузки продолжительностью h. Оставшуюся часть исходного графика нагрузки разбивают на m интервалов t со значениями мощности значения S₁, S₂ … S_m.

Начальную нагрузку K₁ силового трансформатора эквивалентного графика определяют по формуле

. 33\* MERGEFORMAT (.)

Участок перегрузки h' на исходном графике разбивают на р интервалов h_i, а затем определить значения , … .

Предварительную перегрузку силового трансформатора рассчитывают по формуле

. 34\* MERGEFORMAT (.)

Затем сравнивают полученное значение с K_max исходного графика нагрузки. При этом если , то следует принимать ; если , то следует принимать , а продолжительность перегрузки h в этом случай определяется по формуле

. 35\* MERGEFORMAT (.)

График построенный по среднему расходу электрической энергии является ступенчатым. Согласно вышеизложенному получим график нагрузки при заданной мощности выбранного нового трансформатора. Соответствующий график представлен на рисунке 3.5, где K_ном и определяются соответственно по формулам:

, 36\* MERGEFORMAT (.)

. 37\* MERGEFORMAT (.)

Рисунок 3.5 – График нагрузки новых силовых трансформаторов

По графику рисунка 3.5. можно выделить характерный время максимума нагрузки: ­17­­­–19 часов. Для времени ­17­­­–18 перегрузка трансформатора составляет 1,04 1 примем ее как нагрузка K₁. За период с 18 по 19 часов перегрузка K₂ трансформатора составляет 1,3 от номинальной при h = 1 час.

Трансформаторы размещены в ЗРУ, примем, что в зимний период при максимальной нагрузок температура охлаждающей среды в помещении составляет +10 ^оС.

Согласно таблицы 4 [24] для масляного силового трансформатора с системой охлаждения типа М при и предшествующей нагрузки K₁ = 1 перегрузка может составлять около 3 часов.

Следовательно, перегрузка K₂ = 1,3 в течение 1 часа является нормально допустимой.

Таким образом, мощность силового трансформатора выбрана верна. Окончательный тип трансформатора принимаем следующим – ТМ-400/35/11.

Согласно представим основные каталожные данные трансформатора ТМ-400/35/11 согласно источнику [30].

Таблица 3.1 ­– Технические характеристики трансформатора ТМ-400/35/11

Далее для выбора основных коммутационных аппаратов трансформаторной подстанции требуется выполнить расчет токов короткого замыкания, расчет максимально рабочих токов и расчет термического воздействия токов короткого замыкания на электрические аппараты и токоведущие элементы
подстанции [21].

Поскольку в рамках ВКР не предполагается замена токоведущих частей подстанции потому что, очевидно, что при снижении мощности силовых трансформаторов будут снижаться максимально рабочие токи и токи кроткого замыкания.

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ И РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНЫХ РАБОЧИХ ТОКОВ

Equation Chapter 4 Section 4

1. Определение токов короткого замыкания

В соответствии со схемой внешнего электроснабжения (см. рисунок 1.2), нормальными схемами электрических соединений (см. рисунки 2.1–2.2) составим схему замещения для определения токов короткого замыкания (КЗ) в точках , , и , представленную на рисунке 4.1.

Рисунок 4.1 – Схема замещения при определении токов КЗ

Данные службы релейной защиты автоматики и измерений филиал АО «СО ЕЭС» регионального диспетчерского управления энергосистемы Амурской области токи 3-ф КЗ в точках и ( и ) на шинах 35 трансформаторной подстанции соответственно составляют 1520 и 1304.

Для выбора основного силового оборудования трансформаторной подстанции, согласно методики расчета токов КЗ в сетях 0,4–35 [32,33], выполним соответствующие расчеты.

Для определения 3-ф токов КЗ в точках и необходимо найти результирующее сопротивление в каждой точке [22].

, 41\* MERGEFORMAT (.)

. 42\* MERGEFORMAT (.)

– результирующее сопротивление до рассматриваемой подстанции со стороны ПС 220 Призейская; – тоже что и , но сто стороны ПС 220 Тунгала; и – номинальное напряжения соответственно
ЗРУ 35 и 10 кВ.

Сопротивление и определим по формулам:

, 43\* MERGEFORMAT (.)

, 44\* MERGEFORMAT (.)

Сопротивление выбранного силового трансформатора типа ТМ-400/35/10 определим по формулам [22]:

, 45\* MERGEFORMAT (.)

где – напряжение короткого замыкания между обмоткой ВН и НН трансформатора, %/100; U_ном – номинальное напряжение ВН, кВ;
– номинальная мощность трансформатора, МВА.

Ток 2-ф, 1-ф и ударный КЗ в точках , , и определим по формулам [22]:

, 46\* MERGEFORMAT (.)

47\* MERGEFORMAT (.)

, 48\* MERGEFORMAT (.)

где – ударный коэффициент для напряжения 35 кВ равен 1,6;
10 – 1,85 [32].

Ток 3-ф КЗ в точках и рассчитываем по формуле

. 49\* MERGEFORMAT (.)

Выполним расчет сопротивлений до точек короткого замыкания.

Результаты расчетов токов КЗ по вышеизложенной методике сведем в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 – Результаты расчетов токов короткого замыкания

1. Расчет максимальных рабочих токов

Расчет максимальных рабочих токов для выбора высоковольтных выключателей РУ 35 и 10 кВ произведем по схеме рисунка 4.2.

Рисунок 4.2 – Схема для расчета максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции

Токоведущие части и электрическое оборудование подстанций выбирают по условию их длительной работы при номинальной и повышенной нагрузке, не превышающей максимальной рабочей. Для этих целей необходимо рассчитать максимальные рабочие токи сборных шин и всех присоединений к ним. Эти значения тока необходимы для определения допустимых токов токоведущих частей и номинальных токов электрического оборудования подстанции.

При расчете наибольших (максимальных) рабочих токов сборных шин и присоединений учитывается запас на перспективу развития подстанции, принимаемый равным 30 % расчетной мощности, возможные аварийные перегрузки до 40 %, увеличение значений токов параллельно включенных трансформаторов и линий в случае отключения одного из трансформаторов или одной линии.

На вводе в силовой трансформаторов , вводе и ЗРУ 10 кВ и его питающих фидерах , а также на вводе ТСН . Методика определения максимальных рабочих токов представлена в литературе [21].

Максимальный расчетный токи , , и определим по выражениям (4.10–4.13).

, 410\* MERGEFORMAT (.)

Характеристики

Список файлов ВКР