Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

, (7.4)

где – коэффициент однотипности ТТ; – коэффициент, учитывающий переходный режим, при ; – полная относительная погрешность основных ТТ; – полная относительная погрешность промежуточных ТТ принимается равной 0, так как они не установлены; – полная относительная погрешность выравнивания; – ток начала торможения (см. п. 7.2.1.).

А;

А.

Выбирается наибольшее значение из рассчитанных, А.

7.2.3 Расчет коэффициента торможения

Коэффициент торможения дифференциальной защиты выбирается из следующих условий:

1. отстройка от тока небаланса в переходном режиме при внешнем КЗ:

, (7.5)

где – коэффициент отстройки; – относительное значение максимального расчетного тока небаланса при расчетном КЗ, протекающий через защиту, от которого защита должна быть отстроена выбором ; – относительное значение расчетного тормозного тока в защите при расчетном внешнем КЗ.

Относительное значение максимального расчетного тока небаланса определяется по выражению:

, (7.6)

где – относительное максимальное значение тока внешнего металлического КЗ, приведенное к базисному току по выражению:

, (7.7)

где – первичное максимальное значение тока внешнего металлического КЗ.

о.е.

о.е.

Относительное значение расчетного тормозного тока определяется по выражению:

, (7.8)

где – относительное значение тока в нагрузочном режиме, приведенное к базисному току и определяемая как арифметическая сумма токов, протекающих через защиту, по выражению:

, (7.9)

где – первичное значение тока в нагрузочном режиме, протекающее по j-ой ветви присоединения.

о.е.;

о.е.;

.

Уставка принимается с округлением в большую сторону, но не меньше, чем 0,6 [15]. Следовательно, принимаем уставку коэффициента торможения, равную о.е.

7.2.4 Проверка чувствительности ДЗШ

Проверка чувствительности ДЗШ производится в следующих режимах:

1. в нормальном режиме с учетом тока нагрузки;

2. в режиме обеспечения невозврата (для пуска УРОВ) при отключении КЗ на шинах и отказе выключателя.

Коэффициент чувствительности в нормальном режиме определяется следующим образом:

, (7.10)

где – относительное минимальное значение периодической составляющей полного фазного тока рассматриваемого вида КЗ на шинах, приведенное к базисному току по выражению:

, (7.11)

где – первичное минимальное значение периодической составляющей полного фазного тока рассматриваемого вида КЗ на шинах; – тормозной ток, подводимый к защите при расчетном КЗ с учетом нагрузки.

о.е.;

, (7.12)

о.е.;

.

Коэффициент чувствительности проходит, так как он больше 2,0.

7.2.5 Ток срабатывания реле чувствительного органа

В шкафах защиты шин ШЭ2607 061 предусмотрено реле чувствительного токового органа (ЧТО), которое имеет более высокую чувствительность, чем пусковой орган. Таким образом, согласно [16] пониженная чувствительность защиты в режимах опробования компенсируется вводом в схему ДЗШ чувствительных органов.

Ток срабатывания реле в шкафу защиты шин ШЭ2607 061 регулируется в диапазоне от 0,20 до 1,00. Уставка принимается равной 0,20.[15].

8 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СРАБАТЫВАНИЯ АВТОМАТИКИ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ 220 кВ

8.1 Автоматика повторного включения

Время срабатывания устройства АПВ выбирается по трём условиям:

По условию деионизации среды время от момента отключения линии до момента повторного включения и подачи напряжения должно определяться по выражению:

, (8.1)

где - время деионизации в соответствии с [17] рекомендуется принимать с; - время запаса, с.

с.

По условию готовности привода выключателя к повторному включению после отключения:

(8.2)

где -время готовности привода, принимается равным c; - время запаса, с.

c.

При выборе выдержки времени АПВ с двухсторонним питанием принимается третье условие:

(8.3)

где , , – наименьшие выдержки времени первой ступени защиты, времена отключения и включения выключателя на конце линии новая ТЭЦ г. Артём – Береговая-2; с (для элегаза); , – выдержка времени второй ступени защиты и время отключения выключателя с противоположной стороны линии. с; - время деионизации (0,1-0,3 c); - время запаса (0,5-0,7 с).

Если принять для упрощения и , то:

(8.4)

с.

По результатам расчёта принимается наибольшее из трёх полученных значений. Таким образом с.

Уставка устройства АПВ шин:

, (8.6)

где - время включения выключателя, с; , - разбросы выдержек реле времени устройств АПВ первого и второго присоединений; - время запаса, учитывающее разбросы времени включения выключателя, времени возврата в исходное положение контактора включения, равное 0,5 – 0,8 с.

По выражению (8.6):

с.

8.2 Устройство резервирования отказа выключателя

Выдержка времени УРОВ настраивается в полной схеме. Она должна обеспечивать несрабатывание схемы при повреждении на присоединении выключателя:

(8.7)

где -время отключения выключателя, с; -время возврата защиты, с; -время возврата пусковых реле УРОВ, с; -время запаса, с.

с.

9 МЕРЫ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ОБСЛУЖИВАНИИ ГЕНЕРАТОРА

По данным завода-изготовителя [6], при обслуживании генератора на электростанции необходимо соблюдение нижеследующих мер безопасности:

1. Генератор, щеточно-контактный аппарат и кожухи турбогенератора должны быть надежно заземлены. Для этой цели на кожухе, опорных лапах генератора и подставке щеточно-контактного аппарата предусмотрены заземляющие болты.

2. Все работы по внутреннему осмотру и ремонту генератора производить при невращающемся и отключенном от сети генераторе.

3. Запрещается во время эксплуатации генератора снимать ограждения, закрывающие его вращающиеся части.

4. При работе с легковоспламеняющимися жидкостями (бензин, спирт и др.) запрещается пользоваться открытым огнем, курить.

5. Во время работы с токсичными веществами на генераторе должна быть обеспечена хорошая вентиляция, открыты люки корпуса статора, дренажные вентили.

6. Смотровое стекло сливного патрубка подшипника должно освещаться лампами защищенного исполнения.

7. Производить какие-либо работы, связанные со сваркой и газопламенной обработкой и искрообразованием на генераторе, вблизи него и на трубопроводах, соединенных с ним, необходимо с соблюдением мер противопожарной безопасности.

8. В период проведения работ внутри генератора необходимо учитывать, что на остановленном генераторе могут работать электронагреватели. Эти нагреватели не должны повреждаться, а при необходимости могут отключаться.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В выпускной квалификационной работе на тему «Разработка РЗА 1-го блока генератор-трансформатор и ОРУ-220 кВ на новой ТЭЦ в г. Артем» выбрано число защит, которые необходимо установить на элементы первого блока генератор-трансформатор согласно ПУЭ и учитывая требования завода изготовителя генератора Т3ФП-130-2У3, который будет установлен в составе блока.

На основании проектной документации была построена сеть в программе «ТКЗ – 3000», с помощью которой, в дальнейшем производился расчет токов короткого замыкания, защит трансформатора и дифференциальной защиты шин. Расчет остальных уставок производился вручную с использованием технической документации, руководящих и методических указаний по расчету релейной защиты.

Для защиты блока были рассчитаны уставки защит по току и напряжению в относительных единицах, а по сопротивлению – в именованных, т.к. при наладке используемых терминалов персоналом уставки вводятся только в таких единицах. Защита блока реализована на базе шкафа ШЭ1111 ООО НПП «ЭКРА»

Для защиты ОРУ – 220 кВ используется дифференциальная защита шин с торможением, выполненная на базе шкафа ШЭ2607 061 ООО НПП «ЭКРА».

Рассчитанные параметры автоматики выключателя 220 кВ, автоматического повторного включения и устройства резервирования при отказе выключателя выполнены на базе шкафа ШЭ2607 019 ООО НПП «ЭКРА».

В вопросе по электробезопасности отражены меры безопасности при работе на данном генераторе.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Схема выдачи электрической мощности новой тепловой электростанции в г. Артем с установкой генераторов общей мощностью 670 МВт (с возможностью дальнейшего расширения до 800 МВт). Внестадийная документация.[Текст]. «Премьер-Энерго», 2016.

2. Нормальная схема электрических соединений объектов электроэнергетики, входящих в операционную зону Приморского РДУ [Текст]. ОАО «СО ЕЭС», 2016.

3. РД 153-34.0-20.527-98: Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. [Текст], 1998. – 131 с.

4. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 11. Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты и системной автоматики в сетях 110-750 кВ. [Текст]: –М.: Энергия, 1979.– 152 с.

5. Цифровая защита генератора. Техническое описание ЭКРА.656116.166 ТО (версия 5) [Текст], ООО НПП «ЭКРА», 2003.

6. Турбогенератор синхронный трехфазный типа Т3ФП-130-2У3 и Т3ФГ-130-2У3. Техническое описания и руководство по монтажу и эксплуатации [Текст]. 0БС.461.203 РЭ. С-П: Завод «Электросила», 2014.

7. Комплекс защит генераторов, трансформаторов и блоков генератор-трансформатор электростанций. Общее техническое описание [Текст] ЭКРА.656453.005 ТО, ООО НПП «ЭКРА», 2005.

8. Правила устройств электроустановок: Все действующие разделы ПУЭ-6 и ПУЭ-7 [Текст]. – Новосибирск: Норматика, 2014. – 464 с.

Характеристики

Список файлов ВКР