Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

с.

5.4 Защита от перегрузок на стороне НН1 (НН2)

Защита срабатывает на сигнал при перегрузке.

Ток срабатывания данной защиты определяется по выражению [13]:

, (5.11)

где – номинальный ток обмотки НН1 (НН2) трансформатора, приведенный к стороне НН данного трансформатора и рассчитанный по формуле (5.6), А.

А.

Ток срабатывания защиты от перегрузки принимается равным А.

6 РАСЧЕТ ЗАЩИТ ТРАНСФОРМАТОРА ВОЗБУЖДЕНИЯ

6.1 Максимальная токовая защита

МТЗ используется для защиты трансформатора возбуждения от внешних КЗ. Защита имеет независимую выдержку времени 0,5 с.

Ток срабатывания МТЗ выбирается по условию [13]:

, (6.1)

где – коэффициент надежности; – коэффициент возврата; – максимальный рабочий ток, протекающий через трансформатор возбуждения.

Максимальный рабочий ток рассчитывается по формуле:

, (6.2)

где – коэффициент форсировки по току ротора; – номинальный ток ротора.

А;

А.

В относительных единицах:

, (6.3)

где А – номинальный ток первичной обмотки трансформатора тока.

о.е.

6.2 Токовая отсечка

Данная защита отстраивается от броска намагничивания трансформатора возбуждения [5].

Ток срабатывания отсечки определяется по выражению:

, (6.4)

где – ток намагничивания трансформатора возбуждения, равен утроенному номинальному току ротора, приведенному к стороне ВН трансформатора возбуждения.

А;

А.

В относительных единицах:

о.е.

Коэффициент чувствительности проверяется при двухфазном КЗ на стороне ВН трансформатора возбуждения (режим холостого хода генератора):

, (6.5)

где А – двухфазный ток, протекающий через трансформатор возбуждения при КЗ на шинах 10,5 кВ, равный двухфазному току холостого хода ротора.

.

Коэффициент чувствительности , значит, что токовая отсечка может быть установлена на трансформатора возбуждения.

В произведенных выше расчетах были рассчитаны уставки защит 1-го блока генератор-трансформатор новой ТЭЦ в г. Артем. Данные защиты были выбраны согласно ПУЭ, также учитывались требования завода-изготовителя. Все защиты выполняются на микропроцессорной базе производства ООО НПП «ЭКРА», на терминале «БЭ 2704 1111».

7 РАСЧЕТ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫ ШИН НА ОРУ-220 кВ

Расчет дифференциальной защиты шин производится в соответствии с методическими указаниями [15]. Максимальные рабочие токи выбираются согласно маркам проводов линий и номинальным токам генераторов, приведенным к стороне 220 кВ трансформаторов. Токи КЗ определяются посредством программного комплекса «ТКЗ-3000». Расчет представлен в приложении Д.

Таблица 7.1 – Рабочие токи на присоединениях

Таблица 7.2 – Токи при КЗ на шинах в режиме, когда все трансформаторы в работе

Суммарный ток при КЗ на шинах I⁽³⁾=21013 А, I⁽¹⁾=24360 А.

В ремонтном режиме отключена ВЛ «Новая ТЭЦ в г. Артем – Артемовская ТЭЦ (№2)», два генератора разной мощности на новой ТЭЦ г. Артем и РТСН. Расчет представлен в приложении Е.

Таблица 7.3 – Токи при КЗ на шинах в ремонтном режиме

Суммарный ток при КЗ на шинах I⁽³⁾=16032 А, I⁽¹⁾=18382 А.

Токи КЗ на шинах в режиме опробования при включении одного присоединения. Расчет представлен в приложении Ж.

Таблица 7.4 – Ток КЗ на шинах в режиме опробования

Коэффициенты трансформаторов тока (ТТ), установленных на присоединениях, в соответствии с рисунком 7.1:

;

;

;

;

;

Защита шин выполнена на базе терминала БЭ2704 061 с числом присоединений, равным 13 и с дифференциальной защитой шин с торможением.

Рисунок 7.1 – Первичная схема для расчета

7.1 Параметрирование терминала

Последовательность расчета базисных токов присоединений (в зависимости от типоисполнения шкафа защиты принимаем: А):

1) главные ТТ присоединений расположить в порядке уменьшения их коэффициентов трансформации – ТТ10 (Т2), ТТ11 (Т4), затем ТТ8 (Т1), ТТ9 (Т3), далее ТТ12 (ТСН), ТТ13 (РТСН), ТТ1 (W1), ТТ2 (W2), ТТ3 (W3), ТТ7 (W7), ТТ14 (ШСВ), и ТТ4 (W4), ТТ5 (W5), ТТ6 (W6);

2) при А базисный ток ТТ с наибольшим коэффициентом трансформации ( ) принимается равным А;

3) базисные токи присоединений с меньшими коэффициентами трансформации определяются с помощью выражения:

, (7.1)

где – базисный ток присоединения с меньшим коэффициентом трансформации ТТ ( ); – базисный ток ТТ с наибольшим коэффициентом трансформации ТТ.

Пример расчета по выражению (7.1) для ТТ1:

А.

Результаты расчетов сведем в таблицу 7.5.

Таблица 7.5 – Базисные токи присоединений

7.2 Расчет дифференциальной защиты шин с торможением

Защита выполнена пофазной и действует при всех видах КЗ на шинах. Реле дифференциальной защиты через промежуточные датчики тока подключено к основным ТТ всех присоединений защищаемых шин. При срабатывании дифференциальной защиты сигналы отключения действуют на выходные реле, формирующие команды отключения выключателей.

7.2.1 Выбор тока начала торможения

Ток начала торможения задается в относительных единицах и регулируется в диапазоне от 1,00 до 2,00 (в долях от базисного тока) с точностью до 0,01. Принимаем рекомендуемое для начала расчетов значение параметра срабатывания защиты .

7.2.2 Расчет начального тока срабатывания

Начальный ток срабатывания ПО дифференциальной защиты при отсутствии торможения выбирается по следующим условиям:

1. отстройки от максимального тока в защите при разрыве ее вторичных цепей в рабочем режиме:

, (7.2)

где – коэффициент отстройки; А – первичный ток нагрузки наиболее нагруженного присоединения; – коэффициент трансформации ТТ со стороны наиболее нагруженного присоединения – W1; А – базисный ток наиболее нагруженного присоединения – W1;

А.

1. отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:

, (7.3)

где – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности ДЗШ, ошибки расчета и необходимый запас; – составляющая первичного тока небаланса, обусловленная погрешностью ТТ в режиме, соответствующем началу торможения.

Характеристики

Список файлов ВКР