ПЗ (1208027), страница 8
Текст из файла (страница 8)
Таблица 4.15 - Сравнительная таблица выполнения условий выбора предохранителей
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора в расчетных точках | ||||
| К2 | К3 | К4 | К6 | К7 | |
| Uн≥ Uр | 7,2≥6 | 7,2≥6 | 7,2≥6 | 7,2≥6 | 7,2≥6 |
| Iн.в≥кн∙Iн.тр | 20≥1,5*9,6= 14,5 | 80≥2*38,3= 76,6 | 80≥2*38,3 =76,6 | 40≥2*22,94 =45,88 | 40≥2*22,94 =45,88 |
| Iн≥Iн.в | 20≥20 | 80≥80 | 80≥80 | 80≥50 | 80≥50 |
| Iн.отк≥Iк | 31,5≥4,01 | 31,5≥4,01 | 31,5≥3,02 | 31,5≥3,02 | 31,5≥3,02 |
Условия выбора предохранителей выполнены.
Таблица 4.16 - Условия выбора трансформаторов тока ТЛО-10
| Характеристика условий выбора трансформаторов тока | Условия выбора |
| По номинальному напряжению, кВ | Uн≥ Uр |
| По номинальному току | Iн≥Iр мах |
| По электродинамической стойкости (отдельно стоящие ТТ, кроме шинных) | Iдин ≥ iуд |
| По термической стойкости | (Iн |
В таблице 4.16 Iр мах - максимальный рабочий ток присоединения , А; Iн - номинальный ток первичной обмотки ТТ, А; iу - ударный ток КЗ. в месте установки ТТ, А; Iдин - ток электродинамической стойкости; кт - кратность термической стойкости; tт - время термической стойкости, с; Вк - тепловой импульс к.з. в месте установки ТТ по расчету, кА2
с.
Таблица 4.17 - Сравнительная таблица выполнения условий выбора трансформаторов токаТЛО-10
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора в расчетных точках | |||
| К3 | К4 | К6 | К7 | |
| Uн≥ Uр | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 |
| Iн≥Iр мах | 100≥36,7 | 100≥36,7 | 50≥22,94 | 50≥22,94 |
| Iдин ≥ iуд | 26 ≥6,83 | 26≥5,13 | 12,8≥3,9 | 12,8≥2,98 |
| (Iн ∙кт)∙2tт≥Вк | (100 | 65≥1,04 | (50 16,25≥0,6 | 16,25≥0,35 |
Условия выбора трансформаторов тока выполнены.
Таблица 4.18 - Условия выбора трансформаторов напряжения ЗНОЛП-6 кВ
| Характеристика условий выбора трансформаторов напряжения | Условия выбора |
| По номинальному напряжению, кВ | Uн≥ Uр 7,2≥6 |
| По нагрузке вторичной цепи | S2н≥ S2, 50≥20 |
В таблице 4.18 S2н- номинальная мощность ТН, ВА.; S2- номинальная мощность 1-фазного ТН, ВА.
Мощность, потребляемая всеми приборами и реле, присоединенная к вторичным обмоткам ТН (вольтметры, микропроцессорный блок РЗА),
S2 = 20 ВА.
Условия выбора трансформаторов напряжения выполнены.
Таблица 4.19 - Условия выбора автоматических выключателей ВА-55
| Характеристика условий выбора трансформаторов напряжения | Условия выбора |
| По номинальному напряжению | Uап ≥ Uсети |
| По номинальному току | Iап ≥ Iрмакс |
| По способности устройства отключить предельный ток | Iпкс ≥ Iпо |
| По электродинамической стойкость аппарата | Iэл.дин.уст ≥ iуд |
В таблице 4.19 Uап - номинальное рабочее напряжение; Uсети – напряжение в сети; Iап - ток расцепителя автомата; Iрмакс – максимальный рабочий ток; Iпо - наибольший расчетный ток трехфазного КЗ; Iэл.дин.уст - ток электродинамической устойчивости аппарата.
Таблица 4.20 - Сравнительная таблица выполнения условий выбора автоматических выключателей ВА-55
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора в расчетных точках | ||||
| К2ᶦ | К3ᶦ | К4ᶦ | К6ᶦ | К7ᶦ | |
| Uап ≥ Uсети | 690≥400 | 690≥400 | 690≥400 | 690≥400 | 690≥400 |
| Iап ≥ Iрмакс | 160≥144,5 | 630≥578 | 630≥578 | 400≥361 | 400≥361 |
| Uап ≥ Uсети | 690≥400 | 690≥400 | 690≥400 | 690≥400 | 690≥400 |
| Iап ≥ Iрмакс | 160≥144,5 | 630≥578 | 630≥578 | 400≥361 | 400≥361 |
Условия выбора автоматических выключателей выполнены.
4.2 Кабельная линия 6кВ
Кабельная линия продольного электроснабжения выполнена кабелем
АПвБП-6 кВ 3х120, проложенным в земле.
В качестве концевых муфт применяются концевые термоусаживаемые муфты внутренней установки на напряжение 6 и 10 кВ для трехжильных кабелей из сшитого полиэтилена внутренней установки 3ПКВТп(б)-10-3-120(Б).
Муфты предназначены для оконцевания 3-х жильных кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена и экраном из медных проволок, с броней на напряжение 6 и 10 кВ.
Для соединения кабелей применяется соединительные термоусаживаемые муфты внутренней установки на напряжение 6 и 10 кВ для трехжильных кабелей из сшитого полиэтилена внутренней установки 3ПСТп(б)-10-3-120(Б).
Типы монтируемых кабелей: (А)ПвП, (А)ПвВ, (А)ПвБП, (А)ПвБВ, (А)ПвПу, (А)ПвПг, (А)ПвПуг, (А)ПвП2г, (А)ПвПу2г.
Наличие трубок выравнивания напряженности электрического поля обеспечивает надежность функционирования высоковольтных муфт .
Для кабелей с броней используется непаяная система заземления.
Таблица 4.21 - Условия выбора кабеля АПвБП-6 кВ 3х120
| Характеристика условий выбора силовых кабелей | Формула |
| По номинальному напряжению | Uн≥ Uр |
| По экономической плотности тока | q≈qэ=Ιр mах /jэ |
| По длительно допускаемому току | Iдоп≥Iр мах |
| По термической стойкости | q≥ qmin=√Вк·106/С |
| По потере напряжения до потребителя | ∆Uдоп≥ ∆U |
В таблице 4.21 Uн - номинальное напряжение кабеля, кВ; Uр - рабочее напряжение кабеля, кВ; qэ - экономически целесообразная площадь сечения, мм2; Iдоп- длительно допускаемый ток, А; Iр мах - рабочий ток линии в час максимума, А; jэ - нормированное значение экономической плотности тока;
qmin - минимально допустимое сечение одной жилы кабеля по условию термической стойкости; С- коэффициент, зависящий от допустимой температуры при КЗ и материала проводника для кабеля с поливинилхлоридной изоляцией, алюминиевыми жилами С = 75.
Таблица 4.22 - Технические характеристики кабеля АПвБП-6 кВ 3х120
| Наименование параметра | Ед. измерения | Значение |
| Диаметр поперечного сечения | мм | 56,9 |
| Минимальный радиус изгиба | мм | 569 |
| Номинальная толщина изоляции жил | мм | 2,5 |
| Номинальная толщина оболочки: | мм | 2,9 |
| Допустимая токовая нагрузка при прокладке в земле (в плоскости) | А | 246 |
| Допустимая токовая нагрузка при прокладке на воздухе (в плоскости) | А | 285 |
| Электрическое сопротивление жил кабелей переменному току при температуре 90 °С | Ом/км | 0,153 |
| Реактивное емкостное сопротивление | Ом/км | 7,62 |
| Ток заряда на фазу | А/км | 0,45 |
| Емкостной ток короткого замыкания на землю | А/км | 1,36 |
| Допустимый ток короткого замыкания | кА | 11,3 |
| Электрическое сопротивление жилы постоянному току при температуре 20 °C, не более | Ом/км | 0,153 |
| Электрическая ёмкость пары не более | нФ/км | 0,418 |
| Индуктивность кабеля (в плоскости) | мГн/км | 0,268 |
| Реактивное индуктивное сопротивление кабеля | Ом/км | 0,084 |
| Допустимые токи односекундного короткого замыкания в медных экранах | кА | 3,1 |
Таблица 4.23 - Сравнительная таблица выполнения условий выбора кабеля
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора |
| Uн≥ Uр | 6≥6 |
| q≈qэ=Ιр mах /jэ | 167/1,6 =104,4 q≈ 120 мм |
| Iдоп≥Iр мах | 246 ≥ 167 |
| q≥ qmin=√Вк·106/С | √14,3 |
| ∆Uдоп≥ ∆U | 5 % ≥ 4,44 |
Условия выбора кабеля выполнены.
4.3 Устройства релейной защиты и автоматики РЗА
Защита высоковольтного оборудования КТП-6 кВ реализуется на микропроцессорных терминалах МКЗП-2 ЗАО «Эстра» г. Новосибирск.
Устройство обеспечивает функции защиты, автоматики и управления воздушных и кабельных линий электропередачи, секционных и вводных выключателей распределительных устройств, трансформаторов мощностью до 6,3 МВА и электродвигателей мощностью до 4 МВт.
Защита предназначена для установки в релейных отсеках КСО, КРУ, КРУН, КТП СН, на релейных панелях и пультах управления электростанций и подстанций.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
