ПЗ (1208027), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Таблица 4.10 - Условия выбора вакуумных выключателей BB-TEL 10/630 «Таврида Электрик»
| Характеристика условий выбора выключателей | Условия выбора |
| По номинальному напряжению, кВ | Uн≥ Uр |
| По номинальному длительному току | Iн≥Iр мах |
| По отключающей способности: по номинальному периодическому току отключения по полному току отключения | Iн отк≥Iк
|
Iнотк
Iк+ iаτОкончание таблицы 4 .10
| Характеристика условий выбора выключателей | Условия выбора |
| По электродинамической стойкости: по предельному периодическому току к.з. по ударному току | Iпр.с≥Iк iпр.с≥iу |
| По термической стойкости | I2т*tт≥Вк |
В таблице 4.10 Uн, Uр- номинальное и рабочее напряжение, кВ; Iн - номинальной ток выключателя, кВ; Iр мах - максимальный рабочий ток в расчетной точке, А; Iн отк - номинальный ток отключения выключателя, кА; Iк= Iп0 - максимальный ток короткого замыкания, кА; iаτ - апериодическая составляющая тока КЗ. в момент расхождения контактов выключателя τ, кА; βн - номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, определяют по рис.11 (стр.56 [1]) в зависимости от τ, βн = 0,22; Iпр.с - эффективное значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ, кА; iпр.с - амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ, кА; iу - ударный ток в точке кз , кА; Iт - предельный ток термической стойкости, кА; tт- время прохождения тока термической стойкости, с; Вк- тепловой импульс к.з. по расчету, кА2
с.
iаτ=
, (4.1)
где Та – постоянная времени, согласно [СО 153-34.20.187-2003] Та=0,05 с;
τ- расчетное время отключения, с.
τ = tз + tв , (4.2)
где tз - время срабатывания основной защиты, с; tв – полное время отключения выключателя, с.
τ = 0.01+ 0.055 =0.065 с.
Согласно [РД 153-34.0-20.527-98] тепловой импульс определяем по формуле:
, (4.3)
где Iп0 – периодическая составляющая тока трёхфазного КЗ, кА; Та – постоянная времени, согласно [СО 153-34.20.187-2003], Та=0,05 с;
τ =
– время протекания тока короткого замыкания, с.
Произведем расчет до расчетных точек.
1) Точка К3 - Шины 6,3 кВ БМ2КТП-400/6/0.4 кВ «Северный портал»
Амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ:
Iаτ = 6,83 e-
=1,84 кА.
Тепловой импульс:
Вк = 4,012* (0,065 + 0,05)=1,85 кА2 с.
2) Точка К4 - Шины 6,3 кВ БМ2КТП-400/6/0.4 кВ «Южный портал»
Амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ:
iаτ= 5,13 e- =1,39 кА.
Тепловой импульс:
Вк = 3,022 (0,065 + 0,05)=1,04 кА2 с.
-
Точка К6 - Шины 6,3 кВ КТПМ-250/6/0.4 кВ «Гайдамак»
Амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ:
iаτ= 3,9 e- =1,05 кА.
Тепловой импульс:
Вк = 0,282* (0,065 + 0,05)=0, 032 кА2 с.
4) Точка К7 - Шины 6,3 кВ КТПМ-250/6/0.4 кВ «Мыс Чуркин»
Амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ:
iаτ= 2,93 e- =0,79 кА.
Тепловой импульс:
Вк = 1,752 (0,065 + 0,05)=0,35 кА2 с.
Таблица 4.11 - Сравнительная таблица выполнения условий выбора вакуумных выключателей BB-TEL 10/630
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора в расчетных точках | |||
| К3 | К4 | К6 | К7 | |
| Uн≥ Uр | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 |
| Iн≥Iр мах | 1000≥36,7 | 1000≥36,7 | 1000≥22,94 | 1000≥22,94 |
| √2∙ Iн отк∙ (1+βн) ≥
| 1,42 ≥1,42*4,01+1,8 34,65≥7,53 | 1,42∙20(1+0,22) ≥1,42*3,02+1,04 34,65≥5,33 | 1,42∙20(1+0,22) ≥1,42*2,28+0,6 34,65≥3,83 | 1,42∙20(1+0,22) ≥1,42*1,75+0,35 34,65≥2,84 |
Окончание таблицы 4.11
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора в расчетных точках | |||
| К3 | К4 | К6 | К7 | |
| Iпр.с≥Iк | 20≥4,01 | 20≥3,02 | 20≥2,28 | 20≥1,75 |
| iпр.с≥iу | 51≥6,83 | 51≥5,13 | 51≥3,9 | 51≥2,28 |
| I2т∙tт≥Вк | 202*0,065≥1,85 | 26≥1,04 | 26≥0,6 | 26≥0,35 |
Условия выбора вакуумных выключателей выполнены.
Таблица 4.12 - Условия выбора разъединителей, выключателей нагрузки
| Характеристика условий выбора разъединителей и выключателей нагрузки | Условия выбора |
| По номинальному напряжению, кВ | Uн≥ Uр |
| По номинальному длительному току | Iн≥Iр мах |
| По электродинамической стойкости: | iпр.с≥iу |
| По термической стойкости | I2т∙tт≥Вк |
Определим тепловой импульс для расчетных точек КЗ:
-
Точка К1 - Шины 6,3 кВ распределительного пункта ТП-20Р
Вк = 7,282∙ (0,065 + 0,05)=14,3 кА2 с.
-
Точка К2 - Шины 6,3 кВ КТПМ-250/6/0.4 кВ «Баневур»
Вк = 4,012∙ (0,065 + 0,05)=4,34 кА2 с.
-
Точка К5 - Шины 6,3 кВ распределительного пункта ТП-20Р
Вк = 2,642∙ (0,065 + 0,05)=0,8 кА2 с.
Таблица 4.13 - Сравнительная таблица выполнения условий выбора разъединителей, выключателей нагрузки
| Условия выбора | Проверка выполнения условий выбора в расчетных точках | ||||||
| К1 | К2 | К3 | К4 | К5 | К6 | К7 | |
| Uн≥ Uр | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 | 12≥6 |
| Iн≥Iр мах | 630≥167 | 630≥9,2 | 630≥36 | 630≥36 | 630≥45 | 630≥23 | 630≥22,9 |
| iпр.с≥iу | 52≥12,4 | 52≥6,83 | 52≥6,8 | 52≥5,1 | 52≥4,5 | 52≥3,9 | 52≥2,98 |
| I2т∙ tт≥Вк | 202∙ 0,065 =26≥14,3 | 261≥4,3 | 26≥1,8 | 26≥1 | 26≥0,8 | 26≥0,6 | 26≥0,35 |
Условия выбора разъединителей, выключателей нагрузки выполнены.
Таблица 4.14 - Условия выбора предохранителей ПКТ-102-6-31
| Характеристика условий выбора предохранителей | Условия выбора |
| По номинальному напряжению, | Uн≥ Uр |
| По номинальному току плавкой вставки при защите трансформатора | Iн.в≥кн |
| По номинальному току предохранителя | Iн≥Iн.в |
| По наибольшему току предохранителя | Iн.отк≥Iк |
В таблице 4.14 Uн и Uр - номинальное напряжение предохранителей и рабочее напряжение установки, кВ; Iн.тр - номинальный ток защищаемого трансформатора, А; кн - коэффициент надежности, предупреждающий перегорание плавкой вставки при кратковременных перегрузках, кн принимают равным 2 - 3 для защиты трансформаторов, мощность которых меньше 160 кВА и 1,5 - 2 при мощности больше 160 кВА; Iн.в - номинальный ток плавкой вставки; Iн - номинальный ток предохранителя; Iн.отк - периодическая составляющая предельного тока отключения, кА; Iпо - начальное значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ, кА.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
