Диссертация (1173134), страница 14
Текст из файла (страница 14)
Типы поперечных сечений железобетонных монолитных плитныхбалок с напрягаемой арматурой, рекомендуемые для криволинейныхпутепроводов с интегральными устоями во Вьетнаме Размеры тела интегральных устоевДля обеспечения эффективной работы криволинейных интегральныхпутепроводов размеры тела интегрального устоя должны быть такими, чтобыв сочетании с гибкими стальными сваями перемещения по верху устоя иконцам переходной плиты были бы минимальными.
Для этого в основанииустоев должны быть расположены однорядные вертикальные сваи, а телоустоя должна быть толщиной не менее 1,2 м; а высотой от 3 до 4 м взависимости от кривизны пролетного строения (чем больше кривизна, темтело интегрального устоя должна быть больше) [51]. Типы и длина свайДля криволинейного путепровода с интегральными устоями сваидолжныбытьдостаточнойгибкими,чтобыобеспечиватьнаиболееэффективную работу элементов конструкции под действием внешнихвоздействий [65]. В практике проектирования и строительства интегральныхпутепроводов обычно применяются двутавровые (Н-образные) и трубчатыестальные сваи [46, 64, 77].147 Длякриволинейныхиспытывающимипутепроводовперемещениявсинтегральнымипродольном Dxиустоями,поперечномDyнаправлениях, наиболее целесообразны трубчатые стальные полые сваи(марки О508х12,7 по сортаменту ASTM (S) США, принятому во Вьетнаме),позволяющие обеспечить перемещения верха устоя до 5 мм и ограничитьсяприменением простейшего деформационного шва по концам поверхностныхпереходных плит [73]. Материал пролетных строений и интегральных устоевДляпролетныхстроенийкриволинейныхпутепроводовсинтегральными устоями рекомендуется конструкционный тяжелый бетон ссредней плотностью 2500 кг/м3, соответствующий AASHTO LRFD [31, 38].Бетон пролетных строений должен иметь прочность на сжатие 35 МПа;бетон устоев - соответственно 24 МПа (ASTM-RC) [31].5.2.
Рекомендуемыетипыконструкцийпереходныхплитинтегральных устоевВ криволинейных путепроводах с интегральными устоями обязательноприменение железобетонных переходных плит. Во Вьетнаме в практикестроительства чаще применяют монолитные плиты. Результаты исследованияв главе 4 показали, что применение переходной плиты помогает снижатьоседание насыпи, способствуют эффективному распределению давлению нанасыпь от подвижной нагрузки.Рекомендуются два варианта расположения переходной плиты за теломинтегрального устоя: поверхностный (тип 1) и заглубленный (тип 2) (см.
рис.4.11). При этом применение заглубленных переходных плит в целомобеспечивают более плавную кривую деформация насыпи за телом устоя. Втоже время абсолютная величина просадок и выпучивания грунта насыпи при148 использовании поверхностных переходных плит меньше по сравнению сослучаем заглубленных плит.Повышеприведеннымрасчетам,длинапереходнойплитывкриволинейных путепроводах должна быть больше 5м. В практике развитыхстран эта длина принята от 5 до 8 м [52, 59, 71]. По опытам строительствапутепроводов с интегральными устоями в западных странах Европы и СШАрекомендуется принимать толщину переходных плит больше 25см.
Бетонпереходных плит должен быть принят с прочностью на сжатие 24 МПа(ASTM-RC) и выше с арматурным каркасом внутри.Минимальную длину заделки свай в тело интегрального устоярекомендуется определять по формулам 3.4 и 3.6 (см. п. 3.4).Для криволинейных путепроводов с числом пролетов от 1 до 5минимальную длину заделки свай в тело интегрального устоя рекомендуетсяопределять следующим образом: Для случая без применение спиральной арматуры см. табл.5.2Таблица 5.2Изгибающиемоменты,кН.мСхема пролетного строения1 пролетная2-х пролетная3-х пролетная4-х пролетная5-ти пролетнаяl = 20 мMy124,3100,4142,2186,3219,8Lмин.
(см)35,031,537,542,946,6l = 30 мMy173,4146,9242,8327,1389,3Lмин. (см)41,438,149,056,862,0149 Для случая с применением спиральной арматуры см.табл.5.3 и 5.4,а также рис.5.3 и 5.4.При этом сталь по стандарту Вьетнама 22 TCN 272-05 должна бытьклассом АI или AII и диаметром от 10 до 14 мм.Таблица 5.3Изгибающиемоменты,кН.мСхема пролетного строения1 пролетная2-х пролетная3-х пролетная4-х пролетная5-ти пролетнаяl = 20 мMy124,3100,4142,2186,3219,8Lмин. (см)23,920,526,331,635,1l = 30 мMy173,4146,9242,8327,1389,3Lмин. (см)30,126,937,445,150,1Таблица 5.4Изгибающиемоменты,кН.мСхема пролетного строения1 пролетная2-х пролетная3-х пролетная4-х пролетная5-ти пролетнаяl = 20 мMy124,3100,4142,2186,3219,8Lмин.
(см)23,019,625,330,433,9l = 30 мMy173,4146,9242,8327,1389,3L мин.(см)28,925,936,143,548,4Использованиеспиральнойарматурывпределахзаделкисваиуменьшает минимальную длину заделки свай в тело интегрального устоя на25%.150 3577982111110Рис.85.3.железобетонными191210612Конструкцияобъединениямонолитнымиинтегральногоплитными пролетнымиустоясстроениями снапрягаемой арматурой и поверхностной переходной плитой: 1-балка; 2деревянная подушка; 3-поверхностная переходная плита; 4-деформационныйшов; 5-прорез в асфальтобетонном покрытии; 6-предлагаемое спиральноеусиление.Приасфальтобетонномпокрытиинадзазороммеждуторцомпереходной плиты и вертикальной гранью уступа в теле устоя рекомендуетсяустанавливать прорезь, которую можно заполнить полимерно-битумноймастикой, обладающей высокими деформативными свойствами.
Такоерешение назначает возможные угловые перемещения в этом месте.151 356295791710848Рис.65.4.железобетонными10Конструкциямонолитнымиобъединенияплитнымиинтегральногопролетнымиустоястроениямисснапрягаемой арматурой и заглубленной переходной плитой: 1-балка; 2деревянная подушка; 3- заглубленная переходная плита; 4-предлагаемоеспиральное усиление. Материалы для герметизации стыков и швов«Манопур 336» – трехкомпонентный состав на полиуретановой основедля герметизации деформационных и других типов швов, подвергающихсяпостоянным динамическим нагрузкам при строительстве автомобильныхдорог.После полимеризации состав образует прочный эластичный материал,устойчивый к воздействию УФ-излучения и реагентов.
Обладает высокойизносостойкостью.«Манопур ПС 190 Флоу» – двухкомпонентный полисульфидныйналивной герметик холодного отверждения с низким модулем упругости дляшвов, подверженных агрессивному воздействию химической среды.152 «Манопокс 338 Деф» – двухкомпонентный эпоксидный состав свысокимифизико-механическимихарактеристикамидлясозданияармирующих ребер в асфальтовом покрытии, предотвращающих деформациидорожного полотна; для усиления асфальта в местах примыкания дорожногополотна к различным конструкциям, в т.ч. деформационным швам [17].5.3.
РекомендуемыеконструкциинасыпизаинтегральнымиустоямиУчитывая широкое применение геотекстиля в дорожном строительствеВьетнама при применении поверхностной переходной плиты рекомендуетсяконструкция усиления насыпи полотнами геотектстиля (рис.5.5), количествослоев которого предлагается назначать по графикам рис. 5.6 при наиболееневыгодных сочетаниях нагрузок и воздействий СН7 и СН8.Рис. 5.5.
Конструкция армогрунтовой насыпи за интегральным устоем:1 - устой, 2 - свая, 3 – геосинтетические полотна153 Рис. 5.6. Графики зависимости осадок и выпучивания грунта насыпи от числаслоев геосинтетических полотен под действием сочетаний гагрузок CH7 иCH8Перечисленные рекомендации являются принципиальными и припроектировании криволинейных путепроводов с интегральными устоямитребуетсяболеедетальнаяинженерных расчетов.проработкаспроведениемнеобходимых154 ОБЩИЕ ВЫВОДЫНа основании проведенных исследований можно сделать следующиеосновные выводы по диссертации:1.требуетРазвитие транспортной инфраструктуры в городах Вьетнамавозведенияразличныхмостовыхсооружений,втомчислекриволинейных путепроводов. Современным направлением в развитииконструкций мостовых сооружений является внедрение интегральных устоевдля мостовых сооружений, главным образом, с небольшими пролетами (до 3040 м), которое пока не получило активного развития во Вьетнаме.2.Учитываяфактнаибольшегоприменениямонолитногожелезобетона с напрягаемой арматурой для мостового строительства всовременном Вьетнаме и в целях снижения расходов как на строительство, таки на содержание в процессе эксплуатации путепроводов предложеноприменениеинтегральныхмонолитнымиплитнымиустоеввкриволинейныхжелезобетоннымипутепроводахпролетнымисстроениями,показавшие для прямолинейных конструкций в зарубежной практикеположительные результаты.3.В качестве обобщенных моделей криволинейных путепроводов вусловиях Вьетнама приняты однопролетные, а также неразрезные двух и трехпролетные схемы с характерными для условий Вьетнама пролетами 20,30 и 40м., расчетные модели которых аппроксимированы в конечно-элементнойпостановке с использованием на стадии исследований эффективных иприменяемых в практике Вьетнама программных комплексов MIDAS иPLAXIS.4.Длякриволинейныходнопролетныхконструкцийсинтегральными устоями результирующие линейные перемещения в диапазонерассмотренных случаев (пролеты 30 м и радиусы кривизны от 250 м добесконечности) составляют при наиболее опасных сочетаниях не более 2,5см,155 что отвечает требованиям действующих зарубежных норм проектированиямостов с интегральными устоями.
При его наименьшей толщине 1,2 мцелесообразно принимать высоту устоя равной от 3 до 4 м, при которой устойпод действием нагрузок будет сохранять вертикальное положение.5.Для интегральных устоев криволинейных путепроводов длинасвай во всех случаях может быть не более 20м. Использование свайтрубчатого сечения для криволинейных однопролетных конструкций синтегральнымиустоямипредпочтительнее,чемН-образныхиз-заповышенной жесткости на кручение.6.Применение двухпролетной схемы криволинейных путепроводов синтегральными устоями увеличивает общую жесткость путепроводов посравнению с однопролетной схемой и улучшает работу стальных свай,находящихся в состоянии изгиба с кручением по сравнению с однопролетнойи трехпролетными схемами и представляется более предпочтительной длямостов и путепроводов с пролетами до 40 м. Использование двухпролетнойсхемы с балочным опиранием на среднюю опору позволяет снизить прогибыдо 10% по сравнению с однопролетной схемой.7.Применениевкриволинейныхинтегральныхустоевприводитинтегральныхустоеввзакручиваниемкболеегоризонтальнойотносительнопродольноймостахипутепроводахинтенсивномузакручиваниюплоскостиоси.поУглысравнениюсзакручиванияинтегральных устоев относительно вертикальной оси превышают углызакручивания относительно продольной оси более чем в 2 раза.8.Предложен расчет определения длины заделки стальных свай втело интегральных устоев при выполнении армирования зоны заделкиспиральной арматурой.
Установлено, что выполнении армирования зонызаделки спиральной арматурой ведет к уменьшению длины заделки стальныхсвай в тело интегральных устоев до 25%.156 9.Работагрунтанасыпизаинтегральнымиустоямилучшеописывается при использовании программного комплекса PLAXIS, чем прииспользованиикриволинейныхпрограммногокомплексапутепроводовMIDAS.продольныеДляоднопролетныхперемещенияустоевприположительном и отрицательном градиенте не превышают 2 см.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
