Автореферат (1173133), страница 4
Текст из файла (страница 4)
В тоже время абсолютная величинапросадок и выпучивания грунта насыпи при использовании поверхностных переходных плит меньше до 30% по сравнению со случаем заглубленных плит.В главе также приведены результаты исследований влияния армированиягрунта насыпи подхода на вертикальные деформации грунта насыпи. При этом забазовую конструкцию армирования были приняты рекомендации Соколова А.Д.(НИЦ «Мосты», филиал АО ЦНИИС) о применении геотекстиля за устоями,предложенные им при реконструкции путепровода на МКАД через Усовскую железнодорожную ветку (рис. 17).1,2 м4x0,5м3,5 м5,0 м13Слой 1 - Насыпь за устоемСлой 2 - Среднезернистый песок2Рис. 17. Конструкция армогрунтовой засыпки за интегральным устоем:1 - устой, 2 - свая, 3 – геосинтетические полотнаСравнение расчетных деформаций насыпи по направлению Dy (осадки ивыпучивание грунта) с геотекстилем и без него представлено на эпюрах рис.
18.Из них видно, что оседание насыпи с геотекстилем существенно меньше, чем безнего: непосредственно за стенкой устоя уменьшается с 2,5 см до 1,7 см или на32% в сравнении со случаем без геотекстиля.PDF создан с пробной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com21Рис. 18. Эпюры осадок и выпучивания грунта насыпи с геотекстилем и без него под действиемсочетаний гагрузок CH7 и CH8Таким образом, можно заключить, что использование армирование насыпиза интегральным устоем значительно улучшает условия проезда на участкесопряжения путепровода с дорогой за счет существенного снижения деформацийгрунта насыпи.В пятой главе изложены рекомендации по проектированию криволинейных путепроводов с интегральными устоями в условиях Вьетнама.Из результатов проведенных исследований следует, что для криволинейныхпутепроводов с интегральными устоями с железобетонными монолитными плитными пролетными строениями с напрягаемой арматурой, целесообразная длинапролетов находится в диапазоне от 20 до 40 м и наиболее предпочтительная длинасоставляет 30-33 м, что соответствует длинам, рекомендуемым стандартом Вьетнама 22 TCN 272-05 для путепроводов над дорогами с числом полос движения до6 - 8.
Для климатических условий Вьетнама, отличающихся высокими температурами воздуха и повышенной влажностью железобетонные конструкции путепроводов представляются более предпочтительными, чем из стали или сталежелезобетона. Конструкцию пролетного строения путепроводов под несколько полосдвижения целесообразно компоновать из отдельных пролетных строений под двеполосы движения с общей шириной около 12 м, что обеспечивает эффективнуюработу плитной конструкции на временную подвижную нагрузку.Для обеспечения эффективной работы криволинейных интегральных путепроводов размеры тела интегрального устоя должны быть такими, чтобы в сочетании с гибкими стальными сваями перемещения по верху устоя и концам переходной плиты были бы минимальными.
Для этого в основании устоев должныбыть расположены однорядные вертикальные сваи, а тело устоя должна бытьPDF создан с пробной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com22толщиной не менее 1,2 м; а высотой от 3 до 4 м в зависимости от кривизны пролетного строения.Для проектирования и строительства криволинейных интегральных путепроводов в большинстве случаев целесообразно применять трубчатые стальныесваи в соответствии с сортаментом, принятым во Вьетнаме.Криволинейные путепроводы с интегральными устоями обязательно должны иметь железобетонные переходные плиты.
Для условий Вьетнама наиболеепредпочтительно применение монолитных плит. Рекомендуются два вариантарасположения переходной плиты за телом интегрального устоя: поверхностный(тип 1) и заглубленный (тип 2). При этом применение заглубленных переходныхплит в целом обеспечивают более плавную кривую деформация насыпи за теломустоя.При цементобетонном покрытии на путепроводе и подходах для условийВьетнама рекомендуется конструкция сопряжения, приведенная на рис.19.35797118111210812291106Рис.19.
Конструкция объединения интегрального устоя с железобетонными монолитными плитными пролетными строениями с напрягаемой арматурой и поверхностной переходнойплитой: 1-балка; 2-деревянная подушка; 3-поверхностная переходная плита; 4-деформационныйшов; 5-прорез в асфальтобетонном покрытии; 6-предлагаемое спиральное усиление.В случае асфальтобетонного покрытия проезжей части на путепроводе иподходах рекомендуемая конструкция сопряжения показана на рис.
20.PDF создан с пробной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com23359759861010627184Рис. 20. Конструкция объединения интегрального устоя с железобетонными монолитнымиплитными пролетными строениями с напрягаемой арматурой и заглубленной переходной плитой: 1-балка; 2-деревянная подушка; 3- заглубленная переходная плита; 4-предлагаемое спиральное усиление.Кроме того, для уменьшения деформации грунта за устоем, а также снижения горизонтального давления на верх интегрального устоя предложено применение в условиях Вьетнама поверхностной переходной плиты, а также усилениенасыпи полотнами геотектстиля.ОБЩИЕ ВЫВОДЫНа основании проведенных исследований можно сделать следующие основные выводы по диссертации:1. Развитие транспортной инфраструктуры в городах Вьетнама требует возведения различных мостовых сооружений, в том числе криволинейных путепроводов.
Современным направлением в развитии конструкций мостовых сооружений является внедрение интегральных устоев для мостовых сооружений, главнымобразом, с небольшими пролетами (до 30-40 м), которое пока не получило активного развития во Вьетнаме.2. Учитывая факт наибольшего применения монолитного железобетона снапрягаемой арматурой для мостового строительства в современном Вьетнаме и вцелях снижения расходов как на строительство, так и на содержание в процессеэксплуатации путепроводов предложено применение интегральных устоев в криволинейных путепроводах с монолитными плитными железобетонными пролетными строениями, показавшие для прямолинейных конструкций в зарубежнойпрактике положительные результаты.3.
В качестве обобщенных моделей криволинейных путепроводов в условиях Вьетнама приняты однопролетные, а также неразрезные двух и трех-пролетныеPDF создан с пробной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com24схемы с характерными для условий Вьетнама пролетами 20,30 и 40 м., расчетныемодели которых аппроксимированы в конечно-элементной постановке с использованием на стадии исследований эффективных и применяемых в практике Вьетнама программных комплексов MIDAS и PLAXIS.4.
Для криволинейных однопролетных конструкций с интегральными устоями результирующие линейные перемещения в диапазоне рассмотренных случаев(пролеты 30 м и радиусы кривизны от 250 м до бесконечности) составляют принаиболее опасных сочетаниях не более 2,5см, что отвечает требованиям действующих зарубежных норм проектирования мостов с интегральными устоями. Приего наименьшей толщине 1,2 м целесообразно принимать высоту устоя равной от3 до 4 м, при которой устой под действием нагрузок будет сохранять вертикальное положение.5.
Для интегральных устоев криволинейных путепроводов длина свай вовсех случаях может быть не более 20м. Использование свай трубчатого сечениядля криволинейных однопролетных конструкций с интегральными устоями предпочтительнее, чем Н-образных из-за повышенной жесткости на кручение.6. Применение двухпролетной схемы криволинейных путепроводов с интегральными устоями увеличивает общую жесткость путепроводов по сравнению соднопролетной схемой и улучшает работу стальных свай, находящихся в состоянии изгиба с кручением по сравнению с однопролетной и трехпролетными схемами и представляется более предпочтительной для мостов и путепроводов с пролетами до 40 м. Использование двухпролетной схемы с балочным опиранием насреднюю опору позволяет снизить прогибы до 10% по сравнению с однопролетной схемой.7.
Применение в криволинейных мостах и путепроводах интегральныхустоев приводит к более интенсивному закручиванию интегральных устоев в горизонтальной плоскости по сравнению с закручиванием относительно продольной оси. Углы закручивания интегральных устоев относительно вертикальной осипревышают углы закручивания относительно продольной оси более чем в 2 раза.8.
Предложен расчет определения длины заделки стальных свай в тело интегральных устоев при выполнении армирования зоны заделки спиральной арматурой. Установлено, что выполнении армирования зоны заделки спиральной арматурой ведет к уменьшению длины заделки стальных свай в тело интегральныхустоев до 25%.9. Работа грунта насыпи за интегральными устоями лучше описывается прииспользовании программного комплекса PLAXIS, чем при использовании программного комплекса MIDAS. Для однопролетных криволинейных путепроводовPDF создан с пробной версией pdfFactory Pro www.pdffactory.com25продольные перемещения устоев при положительном и отрицательном градиентене превышают 2 см.
Деформация песчаного грунта насыпи за интегральнымиустоями для условий Вьетнама происходит на длине до 35 м с наибольшими значениями просадок и выпучивания вблизи стенки устоев до 3 см.10.Применение заглубленных переходных плит, жестко объединенных стелом интегрального устоя обеспечивает более плавную кривую деформацийнасыпи, но просадки и выпучивание грунта оказываются до 30% больше, чем приповерхностных переходных плитах.11.Разработаны предложения по конструкции сопряжений интегральныхустоев с подходами при применении двух вариаетов расположения переходнойплиты за телом интегрального устоя: поверхностный (тип 1) и заглубленный (тип2), а также даны рекомендации по усилению армирования зоны заделки спиральной арматурой при устройстве криволинейных путепроводов с интегральнымиустоями для условий Вьетнама для обеспечения надежной работы зона заделкистальных свай в тело интегральных устоев и сопряжения однопролетных криволинейных путепроводов с насыпью подходов.12.Установлено, что армирование грунта насыпи на подходах существенно снижает деформации песчаной насыпи до 2 раз.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
