Справочник по радиолокации (ред. Сколник М. И.) т. 3 - 1979 г. (1151802), страница 18
Текст из файла (страница 18)
Если пьедесталы не менякттся от импульса к импульсу, опи ие будут ухудшать подавление пассивных помех, а в случае нх небольц!оп длины — влиять и иа уровень боковых лепестков системы сжатия импульсов (см. $1.10). К тому же в интервале появления пьедестала частота возбуждения может смещаться за пределы полосы пропускания приемника, благодаря чему пьедесталы не принимаются приемником; однако в усилителях со скрещенными полями обратной волны внезапное смешение частоты может явит~ я причиной образовании выбросов или провалов в выходном импульсе, поскольку рабочее напряжение усилителя со скрещенными полямн обратной полны меняется с частотой. В случае использования двух параллельных усилительных линеек пьедесталы могут быть сфазированы с помощью маломогцного переключателя на 180' и поглощены в искусственной нагрузке, как показано в 6 1.6, так что будет передан только прямоугольный импульс.
В случае усилителей со скрещенными полями при постоянном напряжении питания пьедесталы настолько малы, что ими обычно можно пренебречь. Регулировка уровнга. В миогокаскадиой линейке из ламп с прямолинейным электронным лучом характеристики каждой лампы частично зависят от характеристик всех предшествующих ламп. В частности, для получения постоянной выходной мощности в пределах рабочей полосы частот необходимо тщательно определить степень ег постоянства для кажлого каскада с учетом допусков на непостоянство ее значения для предшествующего каскада.
В противном случае характеристики линейки в целом могут окаааться очень плохими в полосе частот. Так, например, коэффициент усиления лампы в Режима нагьпчеяия может быть постоянным в полосе и тем не менее выходная мощность можег очень сильно меняться в полосе при постоянной ВЧ мощности на ее входе. Усиление в режиме насыщения изменяется путем изменения входного напряжения на каждой частоте до достижения то!ки макснчальнпй выходной мощносзи. Коэффициент усиления в режиме насыщения определяется в этой точке как о~ношение выходной мощности высокой частоты к входной Если выходная мощность в режиме насыщения непостовнна в пределах полосы частот, то коэффициент усиления в режиме насыщения имеет малое отношение к постоянству выходной мощности в рабочей полосе при постоянной входной мощности.
Точно также постоянное усиление при слабом сигнале не является еше признаком постоянства выходной мощности прн сильном сигнале Поэтому обычно техническими зребовапиями должны предусматриваться такие испытания лаьшы, которые гарантировали бы необходимые Гд Е Радиолокационные передо»«ики значения параметров системы в целом и допуски.
Обы шо для этого требует. ся, чтобы для каждой лампы была определена характерная для нее «ком. пресеки», получаемая обычно в режиме насыщения или близко от него. Так, например, если нос~панство выходной мощности в полосе должно поддерживаться в пределах ~1 дБ, несмотря на изменения входной мощности в пре. делах ~2 дБ, компрессия составляет 2: 1 (такое применение данного терни. на связано, но не совпадает с определением разницы между коэффициентами усиления прн слабом сигнале и в режиме насыщении, которая также иногда называется компрессией).
Так как разработка каскада на маломощной лампе проще, типичная линейка может состоять нз ЛБВ на 1 Вт с компрессией 3: 1, ЛБВ на 10 кВт с компрессией 2г! и выходной лампы с прамолинейным электронным лу. чом на 1 МВт с компрессией 1: 1. Следует отметить, однако, что получение компрессив 1: 1 является трудной задачей, так как это накладывает ограни чення на допустимые изменения как входной мощности, так и частоты. Есте. ственно, что прн задании распределения коэффициентов усиления н уровней должны быть учтены все потери в аппаратуре между каскадами и допуски иа иес, а также допуски на параметры лампы. Нужно также учитывать характеристини пассивных устройств, выравнивающих частотные характеристики ламп. регулировка уровней в линейке из усилителей со скрещенными полями авляегся более простой задачей, так как взбыток входной мощности совер.
шенно безвреден [избыточная мощность проходит через линейку и суммирует. ся с выходное мощностью) [65]. Необходимо лишь во всех случаях обеспечить достаточную входную иошность. Распределение нестабильности. Допуски для каждого каскада многокаскадной лииейни должны быть меньше допусков иа нестабильность передатчика в целом, так как оии могут суммироваться, прячем в зависимости от характера н источников нестабильностей они суммируются непосредственно нли случайным образом, а иногда могут взаимно компенсироваться.
Обычно следует подразделить допуск на нестзбильность передатчика на иескольно допусков меньшей величины с последующим их распределением по каскадам в соответствии с возможностями последних. Такое распределение аестабильности обычно необходино для учета изменений частоты от импульса к импульсу, виутриимпульсных изменений и иногда нелинейности фазовой характеристики.
Дрожание импульса определяется обычно одним каскадом, поэтому допуск на него редко распределяется между каскадами. Утечка энергии высокой «асгог»с На частоте передатчика усиления типичной линейки усилателей. помещенной в экранированную камеру или комнату, может достигать 90 дБ Поэтому совершенно очевидно, что во избежа. ние самовозбуждсния утечка с выхода иа вход линейки должна быть ослаб. лена по крайней мере на 90 дБ. Однако более жесткое требование сводится к тому, чтобы сигнал утечки на входе линейки имел заданную степень «чистоты» спектра по отношению к спектру полезного сигнала в этой точке, так как сигнал утечки может полвергнуться в процессе распространения модуля. цни за счет вращения вентилятора, вибрации системы и пр.
Так кзк типичным значением уровня «чистоты», необходимого в системах ннликации движущихся целей или сжатия импульсов, является 50 дБ, развязка между выходом и входом линейки должна быть ие менее 140 дБ. Получение такой развязки мо. жег оказаться трудной задачей, так как утечка нз типовых волноводных сое. динеиий и коаксиальных разъемов имеет порядок — 60 дБ. В число возможных источников утечки в усилительной линейке входят также коллекториые вводы в лампах с прямолинейным лучом н кагодные стержни в усилителях со скрещенными полями. Поэтому для успешного выполнения усилительной линейки необходим тщательный контроль утечки ВЧ энергии.
То жс относит. са к утечке в интервалах между импульсами, могущей создавать помехи при. сну ! и. о межимпульсном шуме в З 1.4). 1 б. Объединение яами и включение в антенную ршиегку Нпдазгяосгь. Следствием сложности передающей усилгпельной цепочки часто является поыижениая против требуемой в соответствии с поставленной задачей надежность. Поэтому обычно предусматриваются резервные каскады или полностью резервные усилительные линейки, причем возможны различные комбинации переключения.
В зависимости от назначения установки перекл|очение может быть ручным или автоматическим во избежание неизбежной при ручном переключении задержки. Здесь возможен большой выбор средств, требующий, однако, тщательного анализа и наложения определеыных ограничений, так как сложность и стоиыость неправильно выбраыных средств кон. троля и автоматического переключения моягет очень легко выйти эа допустимые нределы. В расчеты ыадежности входит исследование различных сочетаний рабочих и резервных передающих линеек и различыых вариантов схем перекл|очсиия (79, 80(, однако расчет ыадежнасти систем выходит за рамки этого справочнина. т.б. Объединение ламп и включение в антенную решетку В ряде случаев для увеличения выходной мощности требуется несколько ламп.
Начиная с середины 50.х годов для получения мощности, превышающей возможности одной лампы, часто используется включение двух и более ламп. Примерно с 1960 г. было обращено серьезное внимание на возможность повышения надежности путем испояьзоваиин более чем одной лампы, так как вероятность выхода из строя системы в этом случае меньше, чем вероятность выхода нз строя одной лампы. Хотя при выходе из строя одной из ламп мощность ыа выходе уменьшается, причем могут ухудшиться и другие параметры, система в целом может быть рассчитана таким образом, чтобы требования к ней удовлетворялись при некотором количестве вышедших из строя лама. Саответствуюгзгие методики расчета и оценки взаимного влияния параметров подробно рассмотрены в книжках по надежности (79, 80).
Объединение с помощью 3-дБ направленного ответвителя (вли двойноги тройника). Как 3-дБ направленный ответвитель, так и двойной тройник являются очень удобиымя устройствами для суммирования выходной мощности двух ламп (34(. Выг>ор направленного ответвителя или двойного тройвяка определяется их способностью работать при заданной мощности и соабраженнямп удобства, однако результаты с точка зрения потребителя получаютсп одинаковыцн Если выходные мощности обеих ламп одинаковы и сигналы поступают в комбвынруюшее устройство при правильном их фазнраванин, яа выход комбпиирующего устройства будет поступать полная мощность.
Чем 'хуже выполняются эти условия, тем большая мощность появится на четвертом плече (с искусственной нагрузкой) комбиыирующего устройства, так как мощность ыа выходном плече Р,+ Ре 2 +УР,Р, 0, а мощность на четвертом плече Р,+Ря 2 — Р! Рз соз 0. При равности фаз выхолных сигналов двух ламп, равной 90', мощность кэк на выходном, так п на четвертом плече равна половине полной мощности, а при разности фаз !80' можно поменять роли выходного и четвертого плеча для измерении мощности в искусственной нагрузке. Возможность эффектвв- Г,г й Радиолокат(поннып передатчгзксг ъ р г" ГР и лу зй йу ду Лзззрзюь фпад жззгтф Р, л туг,грвз Рнс. уц Зависимость мощностн.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
