Справочник по радиолокации (ред. Сколник М. И.) т. 3 - 1979 г. (1151802), страница 100
Текст из файла (страница 100)
.димо использование и более качественных компенсаторов и компенсирующих диаграмм. Е условиях помех, создаваемых поверхностью моря, на функционирование системы в основном влияет ширина доплеровского спектра или движение носителя, а не сканирование. Применгтмость системы смещения фазового центра антенны нли компенсации со ступенчатым сканированием в этом случае зависит от конкретных параметров системы. Гл. б.
Салголетные РЛС с селекторами движущихся целей Рм Тр ай Тр 178)ь ! )дБ) = — !9 — 201ой — 201ои — ' а 22 1тТ;;6 Для сравнения приведены кривые, полученные без компенсации. !ау ф $1УУ муОУ ъ Вл 'ч Оо ф ь~ осг ьуу Ьг йдсгй1 118) дтб пдд1 дан дйу дуб ду Оп~нооолггльльгй одоог огоболггееи бу/Го Р с. !4. Завмснмость максимааьного коеФФнпиеита уаучюенн» ! от частичного относи теаьиого сдвига пгнбаююей дая типичных Форм огибающей нмпуаьсаг Индекс ! уиевывает на нспольвованне одной пинии задержки, нндек«2 — на испоаьав.
ванне двух пиний вадержки. Форма импульса о — прямоугольная; Ь вЂ” «осннусиая; с— косинус-квадратная; б — треугоаьиая: е — гауссояа. Графики козффнциента улучшения на рис. 9 дяя случая отсутствия сканирования показывают, что при перемещении антенны, равном 0,35 расстояния между фазовыми центрами или 0,06 длины апертуры, можно получить отношение компенсации 62 дБ. При сканировании антенной зто значение уменьшается.
При скорости сканирования, соответствующей перемещению верхней точки апертуры на 0,075 илн менее, сканирующая система с компенсьпией (рис. 13) работает лучше, чем некомпенсированная система без сканирования. Ь.й. Ограничения, накладываемые на коэффициент улучшения, вследствие сдвига огибающей импульса Доплеровская частота, возникающая вследствие наяичия радиальной составляютцей скорости самолета, принодит к появлению сдвига фаз между ооследовательнымн импульсами РЛС.
На соответствующую величину задер- 360 движения носителя. Абцисса ириной представляет собой расстояние, на которое перемешается верхняя гочка апертуры антенны за интервал времени между импульсами. Этот параметр характеризует долю горизонтальной апертуры антенны, на которую смещается самолет при его горизонтальном данжении в направлении, перпендикулярном оси антенны, за промежуток времени между импульсами.
Козффициент улучшения равен 6.7. Влияние миоаееггэеииосги спектров 6.У. Влияние множественности спектров Сэмаяетные радиолокационные системы дальнего обна работать нз таких высотах, при которых радиолокационный приблизительно соответствовать максимальной необходимой ра. Это приводгп к тому, что во всем инспектируемом диана будут присутствовать пассивные помехи от поверхности моря или земли. ли Помимо рзссеиваюгцей поверхности могут присутствовать и другие нсточ. ники пассивных помех, нвпример иетеообразоваэии или облака металлизированных отражателей.
В большинстве случаев эти источники ф движутся со скоростями, определяемыми средней скоростью ветра в верхних слоях атмосферы, и их срелпяя Е доплеровская частота значительно отличается от срелней частоты пеша. ющих сигналов, отраженных от поверхности Если фильтр С)Ш отсле- $ живает частоту помех от поверхности, то спектр сигналов от источников по- ф мех с другой средней доплеровской В частотой попадает в полосу прону.
"с ур скания фильтра СЛ)д. Разность скоростей в 40 км)ч соответствует в системе диапазона 5 200 Гц, что может совпадать с тачкой оптимального отклика для системы с ЧПИ, равной 400 Гц. Вторичный компенсатор с одной линией задержки может быть подключен каскадно с первичным компенсатором с одной или с двумя линиями задержки Перви гиый кампенсатор отслеживает среднюю часто- ружснпя могут горизонт будет далыгостн обзоэоне дальностей Ву йл ДУ 45/Ф~ Рос.
!З. Зло»сомлеть лоэеелдослгл улуэшсоол Сдц Г длд комо«ос«тора с двумя лолослмл рсшскцлл, огсложээлющсго длс спектра, от нормированного рлэлсссоээ спектров Л)Д . Нормдроээээсд ширина слсдгрэ осд.-о,ац бй1 живается и огибающая импульса. В схеме ТАССАК обычно производится компенсация фазовой задержки иа ПЧ с помощью изменения фазы опорного генератора непрерывных колебаний. Следовательно, на огибающую огделыюго импульса никакого воздействия не оказывается.
Расгогласование временной залержки огибающей лля различных импульсов приводит к появлению остаточно~о сигнала, называемого иногда «шумом дальности». На рис. 14 показано влияние этих остаточных сигналов нз функционирование компенсатора с олной линией задержки. Идеализированная огибающая прямоугольной формы дает пессимистическую нартину такого воздействия. Лля большинства обычных представлений формы огибающей получаются примерно те же самые результаты — 20 дБ/декаду.
Рис 14 показывает гакже влияние остатков на функционирование системы с лвойной компенсацией Йля прямоугольной огибающей применение комаенсатора с двойной задержкой позволяет улучшить результаты па сравнению с компенсатором с одной линией задержки лишь на 1,8 дБ. Однако для форм огибающих, более близких к реальным, улучшение оказывается существенным. Треугольные н косинусные огибающие ииеют скат порядка 30 ДБ/деналу.
более гладкие огибающие (косинусквадратиая и гауссова) — порядка 40 дБ/декалу. Гл. б. Самолегньгз РЛС с гзлекгорама двиэсущггхсл целей ту помех от поверхности и режектирует их. Компенсатор с одной линией задержки отслеживает другие источники помех и режектирует их. Так как полоса пропускания одного компенсатора и полоса режекпии друтого перекрываются, то коэффициент улучшения СЛН для каждого источника помех зависит от их спектрального разнесения. На рис.
15 показан коэффициент улучшения двойного компенсатора, ко. тарый состоит из двух одинарных компенсаторов, каждый из которых отеле. живает олин иэ спектров. Можно отметить, что при изменении разнесения от 0 до г/т ЧПИ функционирование устройства ухудшается от значений, эквивалентных двойному компенсвтору до значений, соответствующих одинарному компенсатору на частоте, равной г/з ЧПИ. Тройгюй компенсатор включает компенсатор с двумя линиями задержки, отслеживающий исходный спектр помех, и одинарный компенсатор, отслежи. вающий спектр доиолнитечьных помех. Функционирование первичного компенсатора изменяется от значений, соответствующих тройному компенсатору, до значений, которые меныпе соответствующих значений для двойного компенсатора Фуикцнонировввге вторичного компенсатора изменяется от значений, соответгтвуюгцих тройному компепсатору, до значений, которые меньше соответствующих значений для одинарного кочпенсатора, Список литературы 1 Егпегчоп, й, С.
5оше РпВед 0орр)ег МТ( апд АМТ( Тесйгг(диез, Еапд Согр Иерг ((-274, Матей 1, 1954. ()()С ()осггшеп! А(7 6588! 2 Ргскеу, 1. В., Зг, апд М, М. 5ап(а Р)па! Иерог1 оп ЛпИс!пИег ТесЬп1. диез Гепега( Е(ес1пс Со ((ер(. 965ЕМН37, Магсй 1, 1953. 3 Апдегзоп, О. В. Л М)сгоччаче Тесйпщпе (о Иедпсе Р1аИоггп МоИоп апд 5свпп!пц Но!зе 1и АиЬогп Мощпд Тагце1 Кадаг, П(Е 'ччГг5СОЫ Сопч Еесогд, ч 2, р1, 1, р 202 — 211, 1958 4 5Ьгоедег, К. Сг.
Веаш РаИегпз !ог РЬазе Мопоипрпше Аггауз, М!сговга че . МзгсЬ, 1963, р !8 — 27. 5 бгжзе!И, К. 5., М М Сап1з, зпд П М К)гйра!псК ЕИес1 о1 !п1егпа( Г)нс(азИопз апд 5саппгпд оп С!пИег АИеппаИоп !п МТ1 !7адаг, !КЕ Тгапч, г ЛНЕ-2, р 37 — 41, Маге!х 1955 6 Сесне, Т. 5. Р)ис1иаИопз о1 Сггоипд ОнИег Ие(пгп !п А)гЬогпе Кадаг Ецн(рпгеп1, Ргос. 1ЕЕ ((.опс1оп), ч.
99, р1 Ю, р 92 — 99, Арп1, 1952 7 ()(сйеу, Е. В., дг ТЬеогеИса( Рег1огшапсе о1 А)гЬогпе Моч(пя Тагйе! )и. д(са(огз, !ИГт Тгапз., ч. РПАЕ-8, р. !2 — 23, Липе, 1953 8 Вег(гогч(гх, ((. 5. (ед) "Модегп Кадаг: Лпа(уз(з, Еча!иаИоп апд 5ушеш Оеждп ', ло!гп 'чрйеу 8 5опз, )пс., ЬЕ У,, 1966 Современная радиолокация (анализ, расчет и проектирование систем).
Пер. с зпгл. под ред. Ю. В. Кобзарена. М., "Сов. радио", !969, 9. Ваг!оп, О. К. "Кадаг 5уз(ешз Лпа1уз(з", РгепИсе-!)аИ, )пс., Еп61етчоод СИИз, Н й, 1964. Бартон Л. Радиолокационные системы Пер, с англ. под ред. К. Н. Трофимова. М., Воен издзт, ! 967. Гд Гша! Гтпц|пеег)пй Иерог! оп Пыр!асей РЬазе Сеп(ег Ап1еппа, чо! 1, МаггЬ 26, 1956; чо!з 2 апд 3, ЛргИ 18, !957, Сепега( Е!ес1г)с Со,, 5сЬе. пес1вг1у, (4 у, Соп(гвс( АЕ 33(600) — 24744. Глава 7 ИМПУЛЬСНО-ДОПЛЕРОВСКИЕ РЛС Д, Л!уни, В. Скилллгпн УЛ.
Характеристики и применения Таблица ) Степана сложности оборунованнн Требования Большая дальность обнару- Очень сложное жения Точное измерение дальио. стн Самолетная, дальнего обна- ружении Средняя слож- ность Средняя дальность обнару. ження Грубое измерение дально. сти (как правило) Информация об истинной дальности не требуется Самолетная станция пере- хвата блесткие допуска на вибрации. Не должно быть сложным Головка самонаведения про- тиворакетного снаряда Малая дальность обнаружения Однозначное определение дальности (как правило) Высокая разрешауошая способность по скорости и дальности Простое Наземная станция управления оружием [3, 41 Средняя слож- ность Метеорологическая станция [5 — 7) Терминология. В данной главе термин «импульсно-доплеровская РЛСв относится к РЛС, характеризуемым следующими особенностями [Ц: — способностью работать с достаточно высокой частотой повторения импульсов, при которой не возникает неоднозначности определения скоростн целей или истошуиков пассивных помех, представляющих интерес; — возможностью осуществления допплеровской фильтрации (выделения доплеровских частот) по одной линии спектра импульса; — возникновением неоднозначности при измерении дальности целей и источников пассивных помех вследствие высокой частоты повторения импульсов.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
