Диссертация (1149805), страница 20
Текст из файла (страница 20)
Yawei et al. // Corrosion Science. —2010. —Vol. 52, N. 8. —P. 2697–2706.http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0010938X10002106.116. Nouri, Z. H. M. An effective thickness proposal for strength evaluation ofone-side pitted steel plates under uniaxial compression / Z. H. M. Nouri,125M. R. Khedmati, S. Sadeghifard // Latin American Journal of Solids andStructures. — 2012. — Vol. 9, N. 4.
— P. 475–496.117. New understanding of the effect of hydrostatic pressure on the corrosion of Ni–Cr–Mo–V high strength steel / Y. Yange, Z. Tao, S. Yaweiet al. // Corrosion Science. —2013. —Vol. 73, N. 0. —P. 250–261.http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0010938X13001388.118. Duddu, Ravindra. Numerical modeling of corrosion pit propagation using thecombined extended finite element and level set method / Ravindra Duddu // Computational Mechanics. — 2014. — Vol.
54, N. 3. — P. 613–627.http://dx.doi.org/10.1007/s00466-014-1010-8.119. Vagbharathi, A. S. An extended finite-element model coupled with level setmethod for analysis of growth of corrosion pits in metallic structures /A. S. Vagbharathi, S. Gopalakrishnan // Proc. R. Soc. A / The Royal Society. — Vol. 470. — 2014. — P. 20140001.120. Lame, G. Lecons sur la theorie mathematique de l’elasticite des corps solides /G. Lame. — Paris, 1852. — 355 p.121.
Hetnarski, R. B. Encyclopedia of Thermal Stresses / R. B. Hetnarski. —Springer Reference, 2014. — 6643 p.122. Noda, N. Thermal Stresses. 2nd Edition / N. Noda. — New York: Taylor &Francis, 2002. — 508 p.123. Коваленко, А. Д. Основы термоупругости / А. Д.
Коваленко. — Киев:Наукова думка, 1970. — 307 с.124. Karpunin, V. G. Calculation of plates and shells taking general corrosion intoaccount / V. G. Karpunin, S. I. Kleshchev, M. S. Kornishin // Proceedings,10th All-Union Conference of the Theory of Shells and Plates. — Vol. 1. —1975. — P. 166–174.125. Gutman, E. Stability of thin-walled high-pressure vessels subjected to uniformcorrosion / E.
Gutman, J. Haddad, R. Bergman // Thin-walled structures. —2000. — Vol. 38, N. 1. — P. 43–52.126126. Stability loss of thin-walled cylindrical tubes, subjected to longitudinal compressive forces and external corrosion / R. M. Bergman, S. P. Levitsky, J. Haddad, E. M. Gutman // Thin-walled structures. — 2006. — Vol. 44, N. 7. —P. 726–729.127. Качанов, Л. М. Основы механики разрушения / Л. М. Качанов. — М.:Наука, 1974. — 312 с.128. Работнов, Ю. Н. Введение в механику разрушения / Ю. Н. Работнов. —М.: Наука, 1987. — 80 с.129.
Bolotin, V. V. Fracture toughness of materials and continuum damage mechanics / V. V. Bolotin // Doklady Physics / Springer. — Vol. 46. — MAIKNauka/Interperiodica, 2001. — P. 132–134.130. Товстик, П. Е. Устойчивость тонких оболочек. Асимптотические методы /П. Е. Товстик. — М.: Наука, 1995. — 320 с.131. Вольмир, А. С. Устойчивость деформируемых систем / А. С. Вольмир. —М.: Наука, 1967.
— 984 с.132. Кикин, А. И. Особенности проектирования и расчета стальных конструкций, подвергающихся воздействию агрессивной среды / А. И. Кикин //Металлические конструкции: Сб. трудов. — Т. 43. — М.: МИСИ, 1962. —С. 8–16.133. Кикот, А. В. Учет неравномерности в некоторых задачах устойчивости /А. В. Кикот, Б.
Я. Розендент // Повреждения и эксплуатационная надежность судовых конструкций: Тез. докл. конф. — Владивосток: ДГУ, 1972. —С. 14–15.134. Kushnir, R.M. Limiting equilibrium of a spherical shell nonuniform across thethickness and containing a surface crack / R.M. Kushnir, T.M. Nykolyshyn,M.I. Rostun // Materials Science. — 2007. — Vol. 43, N. 3. — P. 291–299.http://dx.doi.org/10.1007/s11003-007-0034-z.135. Carpinteri, A. Notched shells with surface cracks under complex loading / A.
Carpinteri, R. Brighenti, S. Vantadori // International Journal127of Mechanical Sciences. —2006. —Vol. 48, N. 6. —P. 638–649.http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S002074030600021X.136. Delale, F. Effect of transverse shear and material orthotropy in a crackedspherical cap / F. Delale, F. Erdogan // International Journal of Solidsand Structures. —1979.
—Vol. 15, N. 12. —P. 907–926.http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0020768379900210.137. Lee, HH. Finite Element Simulations with ANSYS Workbench 16 / HH. Lee. —SDC publications, 2015. — 610 p.138. Dill, E. H. The finite element method for mechanics of solids with ANSYSapplications / E. H. Dill. — CRC Press, 2011. — 508 p.139. Басов, К. А. ANSYS для конструкторов / К. А.
Басов. — М.: ДМК Пресс,2012. — 248 с.128Список рисунков2.1 Схематичное изображение сферы под действием внутреннего ивнешнего давления . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .272.2 Влияние коэффициента затухания b на зависимости σ(t) (рис. а)и h(t) (рис. б) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . .36(а)Зависимости σ(t) при различных b . . . . . . . . . . . . . . .36(б)Зависимости h(t) при различных b . . . . . . . . . . . . . . .362.3 Влияние параметров a (рис. а) и m (рис. б) на зависимости σ(t) .37(а)Зависимости σ(t) при различных a . . . . . . . . . . . . . . .37(б)Зависимости σ(t) при различных m .
. . . . . . . . . . . . .372.4 Влияние η0 и коэффициента затухания b на зависимости σ(t)(рис. а) и h(t) (рис. б) при η0 = 1,25 (кривые «1») и η0 = 1,47(кривые «2») . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .38(а)Влияние η0 и коэффициента затухания b на зависимости σ(t) 38(б)Влияние η0 и коэффициента затухания b на зависимости h(t) 382.5 Зависимости σ(t) для двусторонней (кривые «1»), внутренней(кривые «2») и наружной (кривые «3») механохимическойкоррозии при b = 0 (сплошные линии) и b = 0,1 (пунктирныелинии) . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .392.6 Зависимости σi(t) и |σ1(t)| при pr > pR и pr < pR . . . . . . . . . .432.7 Зависимости σi(t) и |σ1(t)| для различных b: b = 0 (кривые «1»)и b = 0,025 (кривые «2») . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . .442.8 Зависимости σi(t) и |σ1(t)| при |mr | = |mR | = 0,008 [lc/(tc pc )](кривые «1») и |mr | = |mR | = 0,003 [lc /(tcpc )] (кривые «2») . . . .442.9 Зависимости σi(t) и |σ1(t)| при ar = aR = 0,16 [lc/(tcpc )] (кривые«1») и ar = aR = 0,121 [lc/(tc pc )]] (кривые «2») . . . . . . .
. . . .452.10 Зависимости σ(t) при σ10 (r) < σrth = 4 [pc] и σRth = 6 [pc] . . . . . . .552.11 Зависимости σ(t) при σ10 (r) < σrth = 2 [pc] и σRth = 3 [pc] . . . . . . .562.12 Зависимости начальной толщины h0 от заданного срока службыt∗ при различных σ∗ и r∗. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . .631292.13 Зависимости начального радиуса r0 (рис. а) и начальногозначения напряжения σ 0 (рис. б) от заданного срока службы t∗при различных σ∗ и r∗ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64(а)Зависимости r0 от t∗ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64(б)Зависимости σ 0 от t∗ . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . .642.14 Зависимости σ = σe1(r) от времени t в толстостенной сфере дляфиксированных температур Tr = 10 [◦C] и TR = 30 [◦C] приразличных значениях давлений pr и pR . . . . . . . . . . . . . . .2.15 Зависимости σ = σe1(r) от времени t в толстостенной сфере приTr = 0 и различных значениях TR . . . . . . . . . . . .
. . . . . .70703.1 Зависимости σ(t) для внутренней (рис. а) и внешней коррозии(рис. б) при rc = const (точки) и rc = rc (t) (сплошная линия) . . .77(а)Зависимости σ(t) при внутренней коррозии . . . . . . . . . .77(б)Зависимости σ(t) при внешней коррозии . . . . . . . . .
. .773.2 Зависимости |σ(t)| для различных моделей, основанных нарешении Ламе (сплошные линии); «котельной» формуле(пунктирная линия); уточнённом решении (ромбики), приpr = 12 [pc], pR = 15 [pc] (кривые «1» и «4»); pr = 6 [pc], pR = 9 [pc](кривые «2» и «4»); pr = 0 [pc], pR = 3 [pc] (кривые «3» и «4»);pr = 3 [pc], pR = 0 [pc] (кривые «5» и «4»); pr = 9 [pc], pR = 6 [pc](кривые «6» и «4»); pr = 15 [pc], pR = 12 [pc] (кривые «7» и «4») .3.3 Зависимости σ = σe1(r) от времени t в тонкостенной сфере для83фиксированных температур Tr = 0 [◦C] и TR = 20 [◦C] приразличных значениях давлений pr и pR .
. . . . . . . . . . . . . .3.4 Зависимости σ = σe1(r) от времени t в тонкостенной сфере приTr = 0 и различных значениях TR . . . . . . . . . . . . . . . . . .88891303.5 Влияние параметров системы металл–среда на долговечностьэлемента конструкции и причину выхода его из строя. Причинойразрушения является потеря устойчивости при r0 = 96 [lc],R0 = 100 [lc]; b = 0,0002; ar = aR = 0,16 [lc/tc ];σ ∗(t) = const = 200 [pc], ν = 0,3; pr = 3 [pc], pR = 0;mr = mR = 0,008 [lc/(tcpc )] и E = 104 [pc] (рис. а); и хрупкоеразрушение при r0 = 96 [lc], R0 = 100 [lc]; b = 0,002;ar = aR = 0,16 [lc/tc ]; σ∗(t) = const = 200 [pc], ν = 0,3; pr = 2 [pc],pR = 0; mr = 0,01 [lc/(tc pc )], mR = 0,02 [lc/(tcpc )]; E = 3 · 105 [pc ](рис.
б) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .(а)Графики функций Πb и Πs . Разрушение происходитвследствие потери устойчивости, поскольку t∗b < t∗s . . . . . .(б)9191Графики функций Πb и Πs . Разрушение происходитвследствие достижения предела прочности, поскольку t∗s < t∗b 914.1 Вид питтинга/выемки в зависимости от глубины погружения:. . .95(а)Толстостенная сфера с цилиндрическим питтингом .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
