Зубарев Ю.Б. Телевизионная техника (1994) (1143038), страница 134
Текст из файла (страница 134)
Принципиальная схема моста на трансформаторах для неравного деления мощности другой (13 — ).4) — напряжение, пропорциональное напряжениям в точках АО. При соответствующем выборе номиналов элементов и коэффициенте связи между обмотками трансформаторов, близком к единице, можно исключить потери з резисторе Й4 и получить НО с постоянным коэффициентом деления. Мост с развязанными выходами работает ппи выполнении следующих условий: Йз/Йз=1/[(л1/лз) (лз/ лз л\/лз) ] ' Йз/Лз (лз/лз лг/лз) [(л~/лз) Х (лз/лз)з] где ль..л, — число витков обмоток трансформаторов. Параметры НО рассчитывают по следующим выражениям. Входные соирогияления со стороны плеч Й! и Й2 СООтВЕтетВЕННО Йзхз=ЙЗ(ЛЗ/Лз)/(ЛЗ/Лз — Щ/ЛХ); Йзхх= = Щ (1 — л1лз/лхлз) .
Коэффициенты передачи в направлении от входа к выходам Рагз/Рх=лглз/гззл;, Р и/Рх (лз/лз — л~/лз)Х Х(л,/л,), где Р„,— мощность, поступающая в отвод; Р,э — проходящая мощность (при включении генератора в плечо с сопротивлением Йг Р,„, и Р „ определяются значениями мощностей, выделяющихся на резисторах ЙЗ и Й2 соответственно (рис. 5.5.5).
Рис. б.б.б. Прнвциявальвая схема моста с Резистизно-трансфор- маторной связью Й2 и Й4). Входные сопротивления НО со стороны включения резисторов Й! — Й4 соответственно равны: Й„,=Й4/(1+т); Йэщ=йз/т(1+т); Йзщ=Й,(1+т). Сопротивления нагрузок выбирают из условия деления мощности в заданном соотношении н обеспечения согласования с входными сопротивлениями устройства. Для этого по заданному коэффициенту деления т и сопротивлению Й„выбираемому обычно равным волновому сопротивлению коаксиального кабеля, определяют отношение витков трансформатора и Ль Из.
условия согласования нагрузок с соответствующими входными сопротивлениями устройства выбирают сопротивления Йг и Йь При выборе сопротивлений нагрузок и числа витков обмоток трансформатора можно пользоваться графикамн рис. 5,5.7. С помощью такого вг/вг , 'лз/ла, лз/лз дг 55 2,4 20 (5 (2 чо йб щб 2)У 65 454 45 4з Рх/Р,дБ Рнс. 5.б.5. Зависимости соотношений саоротивленнй нагрузок н числа нитное обмоток моста (Рис.
5.5Л) от коэффициента деления мощности Коэффициент деления мощности т=Р„,/Р эмм = (яц/л,)/(лз/лз — лг/л,). При расчете параметров можно пользоваться зависимостями соотношений сопротивлений моста от коэффипмента деления мощности, полученными для случая Й!/Й4=ЙЗ/Й2 (рис. 5.5.5.). Следующий вариант моста (рис. 5.5.6 [10]) содержит трансформатор (.! — (.2 и резистор Й2, посредством которых нагрузка ЙЗ связана с основной проходящей линией по току и по напряжению. Направленные свойства обеспечиваются при условии Лз/Йзмя =й1/лз=т, где ль лз — числа витков обмоток трансформатора; т — коэффициент деления мощности между нагрузками плеч (при включении генератора в плечо с резистором Й1 коэффициент деления определяется отношением мощностей, выделяющихся на резисторах 20* 2 'Ю Рве 5.5.у.
Зависимости соотношений сояротязлсиий нагрузок моста (Рис. 5.5.5) от ноэффицнента деления мощности моста можно реализовать трехдецибельный делитель мощности с развязанными выходамн при сопротивлениях нагрузок, равных половине сопротивления генератора (Й, =Йз=йз/2). Такой делитель в совокупности с мостами, выполненными по схеме рис.
5.5.3, позволяет реализовать согласованный делитель мощности с четырьмя развязанными выходамн без согласующик трансформаторов. На базе моста, выполненного по схеме рис. 5.5.6, можно реализовать делитель с одинаковымн входами сопротивления в точках подключения несимметричных нагрузок. Для этого необходим дополнительяый автотрансформатор (рис.
5.5.8), а также изменение соотношения витков Г1, 1.2 трансформатора Рнс. 5.5.5. Схема согласованного делителя мощности /(, ( — „' + — „' + ) ( — „' +1) /тахг /тахт= лж, нж Х М5У ЯЗВ 7Ю йяУ 544 4Ю4У 1Ю 5(У()Ж 54 %/4в,.це Рве. 5.5.9. Заввсямость соотношеввй сосротввленнй нагРузок в числа витков обмоток делителя мащноств (см. Рнс. 5.5.5) от козффвцвевта делеввя мощнсств я значения сопротивления Яз. При этом можно воспользоваться следующими выражениями: н,/н= )/ 1+т; на/и, 'рг(1-Ьт) и; Лх' Юз(1+т)твм =Лч(1+т) ! лз'=н, ')г (1+т)/т (рис. 5.59). Мост с развязанными выходами можно реализовать на базе автотрансформатора на ферритовом сердечнике (рис.
5.5.10 (1Ц). В режиме деления мощно- Рнс. 5.5.Ю. Схема моста с автотравсформаторной связью сти с развязанными выходами он работает прн коэф- фициентах связи между обмотками, близкими к еди- нице, и выполнении следующих условий: В этом случае параметры моста определяются следующими выражениями: Гп, коэффициент деления мощности т= ~ — + =1йт пз 1 /ла + — +11/ —. (при включении генератора в плечо пг,)/ нз с резистором В1 коэффициент деления определяется отношением мощностей, выделяющихся на нагрузках В2 и В4) ! входные солротиаллния со стороны плеч с сопротивлениями /(1 и Яз соответственно где и! — л,— числа витков каждой из обмоток авто- трансформатора.
При выборе сопротивлений моста можно воспользоваться графиками ряс. 5.5.11, пассчитанными для соотношения сопротивлений /(а//(з /т)/)т . 27458785)йУППж Рве. 5.5.11. Завясвмоств соотношений сояротввленвй нагрузок в числа вятков обмоток моста (ряс. 5.5.10) от козффвцвента деленна мощвоств На базе рассмотренных мостов реализуют различные варианты магистральных и абонентских ответвителей (табл.
5.5.3). В схеме магистрального ответвителн ОМ-101 (рис. 5.5.12), состоящего из делителя мощности на автотрансформаторе Т1 и согласующего автотрансформатора Т2, предусмотрено включение Г-образных (.С-фильтров, обеспечивающих прохождение переменного тока дистанционного питания магистральных усилителей. Конструктивно такие ответвители выполнены в водонепроницаемых корпусах из алюминиевого сплава, что позволяет их эксплуатировать в сложных климатических условиях.
С использованием Рвс. 5.5.19. Схема магвстрального ответввтеля твяа ОМ-1О! Таблица 5.5.3. Параметрм магистральных ответвятелей Проходное затуханве от входа к выходу, дв Переходвое затухание. дБ, для ответвителей Козффнцнеят направленности, дБ, не менее Развязка между отводами, дБ, не менее Дяапааон рабочих частот, Мгц Число отволов КСВ, ке более Ответвитель ОМ-101/3 ОМ-!01/6 ОМ-101/10 ОМ-101/13 ОМ-101/16 ОМ-102/6 ОМ-102/10 ОМ-102/13 ОМ-102/16 1,15 1,15 1,15 1,!5 1,!5 1,15 1,15 1,!5 1,15 3+1 6+ 1,5 10~1,0 13.» 1,2 !бш'1,5 6+ 1,5 !ОЙ 1 1Зш1.2 !бш1,5 3+1 2ш0,5 1~0,8 !ш0,6 0,8~0,5 3+ 1,0 1т5ш0,8 1ш05 0,8~0,5 40...
240 40... 240 40... 240 40... 240 40... 240 40... 240 40... 240 40...240 40...240 17 15 14 12 '10 14 '13 '12 !О 26 26 26 26 26 21 26 26 26 т— 6+ 1,5 ! 0~1 13ш1,2 !6ш1,5 Таблица 5.5.4. Параметры абонентскях ответвителей Проходное затухавяе от ввода к выходу, дБ Переходное затухание, дБ, между отводами Козффнцнент направленности, дн, яе менее Двапазоя рабочих частот. мгц Развязка между от- водами, дБ, ие мевее Кисло отводов КСБ, не более Разветвитель 1-2 РА-102/1О РА-102/!3 РА-102/16 РА-102/22 РА-104/1О РА-104/13 РА-104/16 РА.104/22 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 10~1,0 13»1,5 !бш!,5 22ш!,5 10~1,5 13.» 1,5 ! 6~'1,5 22ш1,5 1,5ш 0,5 !,Об»0,5 0,8ш0,5 0,8ш0,5 3,1 ~0,7 1,5ш0,7 1,0ш 0,5 1,0ш 0,5 0...240 0...240 0...
240 0...240 0... 240 О... 240 0... 240 0... 240 26 26 26 26 26 26 26 26 ;10 9 9 '10 9 9 1 1 -» 1,5 14ш1,5 !бш1,5 22~1,5 у,р 301 мостов на ферритовых сердечниках реализованы разветвительные устройства для домовых РС (табл. 5.5.4). Еще один делитель мощности, широко используемый прн создании РС, реализуют на базе НО с ЭМ связью. В магистральных и субмагистральных линиях применяют разветвительные устройства мощности (РУМ), выполненные в виде нескольких вариантов полосковых НО с разными значениями переходных заф т ханий в отводы (рис.
5.5.!3). Данные НО имеют СВ=1,4 при коэффициенте направленности !5 дБ в полосе 48,5...230 МГц. По принципу НО с ЭМ связью выполнены абонентские распределительные устройства УАР-6, используемые в домовых РС. Их особенностью является объединение в кабеле шести НО, что достигается размещением вокруг центрального проводника по окружности в пазах полиэтиленового сердечника шести изолированных проводников. Параметры УАР-6 выбраны так, что каждый из проводников с центральным образует НО с переходным затуханием примерно 17 дБ на частоте 200 МГц.
К недостатку данной конструкции можно отнести наличие сравнительно сильной связи между соседними проводниками, что приводит к уменьшению развязки между подключенными к ним абонентскими отводами. Параметры УАР-б Максимальное число абонентских отводов . 6 КСВ со стороны подключения рзспределительыых кабелей, ме более........ 1,25 КСВ оо сто!юны подключения абоншгисиих кабелей, ие боже........... 1,65 Коэффициент мипрвнленносои, дБ, ие менее . 10 Ответиители с использованием мостов на ферритовых сердечниках лозноляют делить мощность в заданном отношении при равномерной характеристике переходного затухания в отвод, хорошем согласовании и 69 1бэ Ю 269,~ФЩ ф) Рик 6.6.!3.
зазванности переходного и проходного затухания магветральвмх равеетвительных устройств типа РУМ от чае. готы Рас 5.5зз. Зависимости переходных затуханий а отзпды и арахпдного затухаана абонентских раззетзптельных устройстз типа УЛР от частоты при высоком коэффициенте направленности. Такие отвегзители имеют малые таба~риты, но у них сравнительно большое значение собственных потерь и относительно высокая трудоемкость изготовления. Делители мощности на НО с ЭМ связью обладают высокой направленностью и хорошим согласованием.
При этом можно реализовать НО с низкими собственными потерями и частотно-зависимым переходным затуханием. Последнее свойство полезно, когда требуется корректировать затухание соединительного кабеля. К недостаткам следует отнести сравнительно большие габариты. $.6. Коаксиальные радиочастотные кабели 5.6.1. Типы, размерный рнд, обозначения. Коаксиальные радиочастотные кабели — основной тип линий передачи ТВ и ЧМ сигналов в приемных РС.
По назначению кабели разделяют на магистральные и субмагистральиые; распределительные для домовых сетей; снижения для соединения антенн с головной станцией; абонентские; для внутри- и межблочных соединений в аппаратуре. В наиболее сложных климатических условиях эксплуатируются кабели снижения и кабели линейного тракта при тросовой подвеске. Они подвержены воздействию атмосферных осадков, ветровых нагрузок, солнечной радиации, значительного перепада температур ( — 50...50' С).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
