Козлов А.Г., Талу К.А. - Конструкция и расчёт танков (1053681), страница 76
Текст из файла (страница 76)
В результате калибровки отверстий проушин осуществляется уплотнение поверхностного слоя материала, обеспечивается чистота поверхности проушин и уменьшаются производственные отклонения в размерах шага трака н отверстий проушин. Твердость рабочей поверхяостн в результате этой операции повышается с 14 до 38 единиц по Роквеллг (фиг. 254). 472 Результаты сравнительных испытаний траков и пальцев показаны на фиг. 255, из которой вилио.
что цементация пальцев повышает износостойкость цельнометаллического шарнира. Глубина ° я, 40 50 Е0 0 ! у 3 о 5 гоуоина ош унрпрсннсд поуерхатсио проушины ирана пим Фнг. 254. Влияние ьолибровки проушины на твердость рабочей проушины трака Нснали рооанныо прпувнны о полипы ио спюпи опсх пал оуро панн мс ароуиины и пплшы оо свали оасх н ы 50 в $ Я 05 Н алипроааххмс проуиив нпвиаы ш спали ООех с аомснвироаанисм —— 50 иб Я 000 уеп саранапвхом аалвяппупаа 0 оУи оси Фиг, 255.
Влнянне калибровки проушин и термической обработки пальцев на износ цельноисталлического шарнира .цементации 0,6 — 1,2 мм. Износоустойчивость шарниров гусеничных цепей может быть достигнута также за счет применения сменных втулок, в том числе из специального материала «сармайтв. Твердость рабочей поверхности втулок нз сармайта американских гусе- ауз ииц доход п до 60 — 65 )т*,.
Безмо.лио также прпчепение текстолит овых и псталлокерачических втулок. Уменьшению износа цсльпомета. тического шарнира способсгвуют уменьшение зазоров (в особенности торцовых, а также и радиального) и форма трака, препягсгатющая проникновению абразива внутрь шарнира. Износ цельноиеталлического шарнира удалось бы в значительной степени уменьшить, уплотнив шарнир стальными пружинящими пли резииовыхш кольцамн, ио зта задача, каж)щаяся на первый взгляд простой, до сих пор является не решенной. В гусенице изнашивается поверхность, соприкасающаяся с грунтом, а также беговая поверхность катка при применении цельнометаллических катков или катков с внутренней амортизацией.
Надежным средством увеличения срока службы гусеницы является местная закалка токами высокой частоты поверхностей траков, работающих в наиболее тяжелых условиях. Наилучшей формой трака является скелетообразная форма, обеспечивающая траку высокую прочность при наименьшем весе.
В гусеницах с открытым шарниром фиксация пальцев осуществляется различными способами (фнг. 256); при помощи отбойных кулаков б, отбойных дисков г, стопориых колец а, шплинтов д и путем развальцовкн ичи расклепки пальцев а. Наиболее простыми и надежными являются способы фиксации при помощи отбойных кулаков или стопорных колец.
Фиксация пальцев шплинтовкой недостаточно надежна. Развальцовка или расклепка пальцев применяется при малых дпамс|рах последних. Отбойные диски утяжеляют ведущее и направляющее колеса н ухудшают условия очистки нх от грязи, но зато обеспечивают возврат пальцев на место прп более благоприятных условиях. Резино-металлические шарниры выполнялись двояким путем: с односторонним и двусторонним размещением резиновых колец (фиг. 257).
При первом способе резиновые кольца размещаются в проушинах только одной стороны траки — в проушинах другой стороны закрепляется палец. При второй конструкции резиновые кольца помещаются в проушинах обеих сторон трака. Повышение срока службы резиио-металлического шарнира может быть достигнуто двумя путями: уменьшением растягивающего усилия и уменьшением касательного напряжения. С целью уменьшения напряжения кручения в резиновых кольцах траки монтируют таким образом, чтобы они в свободном состоянии располагались относительно друг друга под углом, равным половине центрального угла, образуемого двумя траками на ведущем колесе. Это уменьшает угол закрутки резиновых колец вдвое по сравнению с углом, образуемым в случае, если бы гусеница после монтажа в свободном состоянии располагалась прямолинейно: вместо угла закрутки от 0 до р получается угол от — — до + -- ° 2 2 474 Угол закрутки резиновых колец при двустороннем размещении последних и при прочих равных условиях также в два раза меньше по сравнению с углом закрутки при односторонкем размещении.
Фиг. 257. Резине.нетаааинеешй шарнир Таким образом, имеется возможность уменьшить угол закрутки резиновых колец в четыре раза по сравнению с самым невыгодным случаем конструктивного выполнения траков с резино-металличе. скими шарнирами. Недостаток конструкции шарниров, показанных ка фиг. Йбу— трудность демонтажа гусеницы и замены трака в полевых условиях силами экипажа. 476 5. Расчет гусеничной цепи с цельнометаллнческнми шариирамн В связи со сложностью формы трака, неопределенностью величины и характера действующих усилий применяемые способы расчета гусеничной цепи являются приближенными.
Опыт эксплуатации гусеничных машин, а также испытания гусеничных цепей на разрыв показывают, что чаще всего Разрушаются проушины и пальцы траков. Кроме того, имеет место появление трещкн в самом траке. Наибольшая расчетная сила тяги одной гусеницы в соответствии с фоомулой (159) Р= 0,65 6. Р а с ч е т и р о у ш н и т р а к о в. Расчетная слема для определения нагрузок на проушины приведена на фиг. 258. Распределение нагрузок между проушинами находится из совместного решения следующих трех уравнений ' Р ! .' Р 3: Ра . '" ..' Рл! = 1 1 1 1 /2Ь! +Э /а Ьа + Э ~/аЬ3+Э ~!2Ьа! !" Э 2 Р;: Ра': Р,': .,: Р'„2 ! . 2 Р',а = 1 1 1 1 /2Ьа+ Э /2Ь а+ Э /2Ь 3+Э /2Ь ар+Э Ра+~ 2+~ 3+"'+Ра! Р! +~а +~ 3 +""+~ 32 Соотношения выведены в предположении, что распределение усилия, приложенного к гусенице, между проушинами прямо пропорционально модулю жесткости изгиба пальца в точках фактического приложения сил в проушинах.
Расчет проушины на прочность осуществляется дважды: по наиболее нагруженному среднему и по крайнему ушку Проушина рассчитывается на разрыв по сечению, перпендикулярному к направлению действия силы (фиг. 259) Р 2Я вЂ” )Ь, (162) 477 аар Лолжно быть рр < Яр 33 где э.р — вРеменное сопРотивление РазРывУ матеуиала тРака, кэ(гм'1 73 — коэффициент запаса прочности. и, ..р, .р„. ° р.*-.
- ° . рр, рррк Фнг. 2о8. Расчетная схема для определенна нагруэок на проушины Фнг. 2о9. Расчетная схема ороушнны трака гусеннны Для высокомарганцовистой стали допускают [о[р =-,3000 кг,'сггт. Для стального литья и, = 1500 кг,,'смт. Рабочая поверхность проушины проверяется на удельное давление [кг 'см'[, Р, (163) 2г/гг где 2г/р, — диаметральная плоскость. В выполненных конструкциях г/ = 750 2000 кг/сл-", а в некоторых случаях до 4000 кг/см'.
Широкие пределы объясняются примененным материалом, состоянием и обработкой отверстий проушин. От удельного давления в проушине зависит в значительной степени износ как самой проушины, так и пальца. Опыт показывает, что даже незначительное увеличение (порядка 2 мм) диаметра пальца, а следовательно и отверстия проушины, сильно ска. зывается на увеличении срока служ. бы цельнометаллнческого шарнира. Рекомендуется принимать г/ < 1500 ' кг,'сл'-'. Расчет трака на разрыв осуществляется обычным путем по наиболее ослабленному сечению. Запас прочности прн этом расчете при- нимают [о[р Расчет трака на изгиб необходимо осуществлять при двух возможных случаях опасного нагружения: а) При нахождении трака на твердом неровном грунте, В этом случае трак будет работать как балка, лежащая на двух опорах и нагруженная по середине нагрузкой, приложенной к катку (фнг.
260,а). Тогда максимальный изгибающий момент наиболее нагруженного сечения трака равен Р„8„ М нов 1 4 напряжение изгиба Мн, 1)т Фнг. 260. гттж хефорчацнн грана: о-на вороге е тверлннн вквоченнечн (кочнвчнв р-нв чкгкоч ~ртнте где %' — момент сопротивления изгибу (определяется методами, излагаемыми а курсе „Сопротивление материалов" ). б) Прп нахождении иа мягком грунте. В этом случае расчет может быль осушестзлен по аналопш с плитой, рас- положенной на упругом основании (фиг.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
