Проект2.1_РК2 (1052907), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

М_В=71_*10⁶ Нмм - расчетный изгибающий момент в стреле (см п.4.5)

W = πD₂³/32[1 – (D₁/D₂)⁴] = π176³/32[1 – (152/176)⁴] = 0.2_*10⁶ мм³ – момент сопротивления сечения;

α = 45⁰ – угол раствора конуса;

D₁ = 152 мм – меньший диаметр усеченного конуса;

D₂ = 176 мм – больший диаметр усеченного конуса;

1. Для сварки по торцу цилиндрической части опоры с установочным фланцем применяем тавровое сварное соединение Т6 с подготовкой кромок свариваемых деталей: S=20 мм, К =30 мм

Кручением пренебрегаем.

=М_В/W_шв=71_*10⁶/0.64_*250² 0.7_*30 = 84 Н/мм² = [] = 84 Н/мм²

где М_В=71_*10⁶ Нмм - расчетный изгибающий момент в стреле (см п.4.5)

W_шв=0.64_*D² 0.7К – момент сопротивления шва (см п.4.5)

[] = 84 Н/мм² – допускаемое касательное напряжение (см п.4.5)

1. Болтовое соединение

РАССЧИТАТЬ

Нижний опорный узел крана

1. Для перемещению по колонне роликов качения предусмотрен контактный поясок. Поясок крепится к колонне сваркой внахлест Н1. Толщина пояска составляет S = 10 мм для обеспечения рекомендованного зазора Δ=10 мм. Ширина пояска устанавливается конструктивно, но больше длины ролика L_п=110 мм > L_рол=60 мм для того, чтобы избежать попадания дефектного слоя послн сварки в область контакта. Катет сварного шва К=5..10 мм. Расчет сварного соединения не приводим, так как поясок не нагружен.

1. Диаметр ролика принимаем на 8 мм больше, чем диаметр прилива под подшипник:

D_п = 1.25D + 10 = 1.25_*52 + 10 = 75 мм

где D = 52 мм – наружний диаметр шарикового радиального сферического двухрядного подшипника 1205 по ГОСТ 28428-90

D_рол = D_п + 8 = 75 + 8 = 83 мм

Принимаем ближайшее большее значение D_рол=85 мм из ряда стандартных размеров по ГОСТ 6636-69

1. Рассчитаем контактные напряжения в точке косания роликов о поверхность наварного пояска:

σ_Н =3 =3 = 467.3 МПа < [σ_Н ] = 720 МПа

где F’ = М_В/h_п = 71_*10⁶/1700 = 41765 Н – сила прижатия двух роликов к колонне;

здесь М_В = 71_*10⁶ Н мм – расчетный изгибающий момент в стреле (см п.4.5);

h_п = 1700 мм – расстояние между опорами (см п.4.2);

F = F’/2cosα = 41765/2cos30⁰= 24113 Н – сила прижатия одного ролика к колонне;

здесь α = 30⁰ - угол раствора между линией действия силы и оью ролика;

Е = 2Е₁Е₂/(Е₁ + Е₂) = 2_*2_*10⁵_*2_*10⁵/(2_*10⁵ + 2_*10⁵) = 2_*10⁵ МПа – приведенный модуль упругости для стали: Е₁=Е₂=2_*10⁵ МПа;

1/R= 1/R₁+1/R₂ = 1/42.5+1/210 = 0.028 1/мм – приведенная кривизна;

здесь R₁ =D_рол /2=85/2 = 42.5 мм – радиус ролика в месте контакта;

R₂ =(D_кол +2S_пояска)=(400+2_*10) = 210 мм – радиус колонны в месте контакта;

При расчете на статическую прочность предельные контактные напряжения выбирают: [σ_Н ] =2σ_T = 2_*360 = 720 МПа (для стали 45)

1. Фаски на конце цилиндрического участка ролика С=1.0 мм для диаметра вала d = =d_подш = 25 мм по ГОСТ 12080-66

2. На цилиндрической части ролика делаем канавку шириной l=3 мм для диаметра вала:

d = d_подш = 25 мм

Глубина канавки b = 0.5 мм

5. Опорные платики литой подшипниковой ступицы делаем толщиной В = 10 мм. Толщина стенки кронштейна из стали - δ = 8 мм . Число болтов Z = 4.

РАССЧИТАТЬ

Характеристики

Список файлов курсовой работы