ПЗ Павлюченко (1052175), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Для приведенных балльных оценок состояния К_пр^сост и содержа­ния К_пр^сод каждого искусственного сооружения устанавливают следую­щие показатели качества:

1) отличное при К_пр^{сост (сод)} 4,50;

2) хорошее при 3,50 К_пр^{сост (сод)} < 4,50;

3) удовлетворительное при 2,50 К_пр^{сост (сод)} < 3,50;

4) неудовлетворительное при К_пр^{сост (сод)} < 2,50.

Приведенная балльная оценка моста длиной более 100 м принима­ется по худшей из оценок, полученных для его частей.[4]

Для определения оценки состояния (содержания) сооружения используется формулу:

(1.1)

где: - базовая оценка ремонтопригодности сооружения (4,5; 3,5 и 2,5 соответственно для I, II и III категорий), определенная дефектом наибольшей категории по ремонтопригодности сооружения, который обнаружен на искусственном сооружении;

- количество дефектов соответственно I, II и III категорий без учета одного дефекта, сформировавшего базовую оценку;

- коэффициенты, учитывающие категорию дефектов по ремонтопригодности, соответственно для I, II и III категорий (таблица П.2.1 [4]).

В соответствии с формулой (1.1) производиться оценка:

I участок:

1. Для мостового полотна по наличию на нем дефектов 3-й категории (в пределах 27-го звена, перед устоем №0, на длине 3 м отсутствует плечо балластной призмы; на ПС №1 температурные зазоры рельсовых звеньев превышают допустимые значения) присвоена оценка "неудовлетворительно"

2. Для металлических пролетных строений приведенная бальная оценка определяется:

К_пр^{сост (сод)} =3,5 – (1∙0,05+2∙0,20) = 3,05 (удовлетворительно);

1. Для массивных опор моста по наличию на них дефекта 3-й категории (разрушена бутовая кладка ледореза и его облицовка 2-ой опоры, с верховой, низовой сторон и со стороны III пролета отсутствуют камни облицовки нижнего ряда, а в месте сопряжения с низовой стороной и в средней части ширины на длине 1-1,5 м также и камни облицовки 2-ого ряда) присвоена оценка "неудовлетворительно"

II участок:

1. Для мостового полотна приведенная бальная оценка определяется:

К_пр^{сост (сод)} =3,5 – (7∙0,05+4∙0,20) = 2,35 (неудовлетворительно);

1. Для металлических пролетных строений приведенная бальная оценка определяется:

К_пр^{сост (сод)} =3,5 – (2∙0,05) = 3,40 (удовлетворительно);

1. Для массивных опор моста приведенная бальная оценка определяется:

К_пр^{сост (сод)} =3,5 – (2∙0,05) = 3,40 (удовлетворительно);

Анализируя результаты оценки технического состояния элементов моста можно отметить, что при данных дефектах оценка сооружения в целом является "неудовлетворительной".

1. КЛАССИФИКАЦИЯ ГРУЗОПОДЪЁМНОСТИ КОНСТРУКЦИЙ МОСТА

В соответствии с требованиями “Правил технической эксплуатации железных дорог РФ” все мосты железнодорожной сети классифицируются по грузоподъёмности с целью определения условий пропуска различных поездных нагрузок и решения вопросов об усилении, ремонте или реконструкции их.

Грузоподъёмность является одним из самых важных эксплуатационных показателей элементов пролётных строений. Учитывая, что пролётное строение состоит из различных конструктивных элементов, его грузоподъёмность в целом определяют несущей способностью наиболее слабого элемента.

Грузоподъёмность металлических пролётных строений железнодорожных мостов определяется методом классификаций по предельным состояниям первой группы: на прочность, устойчивость формы и выносливость.

В соответствии с требованиями все мосты классифицируют по грузоподъёмности с целью выработки эффективных и безопасных режимов их эксплуатации, решения вопросов об усилении, ремонте или замене сооружений.

Для эксплуатирующихся мостов характерно большое разнообразие конструкций пролётных строений, которые отличаются не только материалами, но и техническими нормами, по которым в разные года проектировали и строили железнодорожные мосты. За прошедшие годы эксплуатации произошли значительные изменения, связанные с увеличением веса поездов, скорости их движения, грузонапряжённости линии, техническим состоянием конструктивных элементов и пролётных строений в целом.

Происходящие изменения в условиях эксплуатации мостов обуславливают необходимость расчёта их по грузоподъёмности, оценки возможности и условий безопасного пропуска по ним поездных нагрузок, существенно отличающихся от тех, которые в своё время учитывались при проектировании.

2.1. Классификация грузоподъёмности пролетных строений

Классификация по грузоподъёмности металлических пролётных строений железнодорожных мостов, подвижного состава и определение условий эксплуатации мостов осуществляется на основании руководства [5] и указаний по определению условий пропуска поездов по железнодорожным мостам.

Грузоподъёмность металлических пролётных строений железнодорожных мостов методом классификации определяется по предельным состояниям первой группы (на прочность, устойчивость формы и выносливость).

Рассчитывается грузоподъёмность каждого элемента пролётного строения с учётом геометрических характеристик поперечных сечении механических характеристик металла.

Для каждого элемента пролётного строения определяется максимальная интенсивность временной вертикальной равномерно распределённой нагрузки, которая не вызывает наступления предельного состояния при нормальной эксплуатации моста. Рассчитанная таким образом допускаемая временная нагрузка.

Допускаемую временную нагрузку k выражают в единицах эталонной нагрузки k_Н с учётом соответствующего динамического коэффициента (1+μ). Число единиц эталонной нагрузки является классом элемента пролётного строения К:

(2.1)

Значения k и k_Н определяются для одной и той же линии влияния. В качестве эталонной нагрузки k_Н принимается временная вертикальная нагрузка по схеме.

2.1.1. Расетные данные пролетного строения

- грузонапряженность участка Q, млн.ткм/км в год – 11,7;

- уровень езды – понизу;

- количество путей на пролетном строении 1;

- тип мостового полотна: на деревянных поперечинах;

- год изготовления пролетного строения – 1947;

- нормы проектирования, год издания - ТУ-1931;

- расчетная нагрузка - Н8;

- материал пролетного строения - Сталь 3;

- материал заклепок (болтов) - Сталь 2;

- расчетный пролет l = 45,000 м;

- число панелей - 6 шт

- длина панелей d, м: 7,500;

- расстояния между осями: главных ферм B = 5,600 м;

продольных балок – 2,000 м;

- нормативная постоянная нагрузка p_i, кН/м пути:

вес металла пролетного строения p₁ = 27,97;

вес мостового полотна p₂ = 9,00;

- основное расчетное сопротивление металла R = 190,0МПа.

Схема пролетного строения №№4-6 показана на рисунке 2.1

Рисунок 2.1 – Схема пролетного строения

2.1.2 Определение грузоподъёмности главных ферм

Грузоподъёмность элементов сквозных главных ферм определяется по их сечениям на прочность и выносливость. Элементы, работающие на сжатие, кроме того, должны быть классифицированы и по устойчивости.

Расчёты выполняются на воздействие постоянных нагрузок и временной вертикальной нагрузки от подвижного состава.

Допускаемая временная нагрузка, тс/м пути для элементов сквозных главных ферм при расчётах на сочетание вертикальных (постоянных и временной) и горизонтальных (ветровой и тормозной) нагрузок определяется по формулам при расчете на:

- прочность:

(2.2)

- устойчивость:

(2.3)

- выносливость:

(2.4)

где: ε_k,ε_р - доля вертикальной нагрузки от подвижного состава или постоянной нагрузки, приходящаяся на одну ферму;

п_k - коэффициент надёжности к вертикальной нагрузке от подвижного состава;

η_k,η_υ – коэффициенты сочетания к временной вертикальной и ветровой нагрузкам;

ω_k,ω_р - площади линий влияния осевых усилий в элементах ферм, (см. приложение В);

ξ_Т – коэффициент, учитывающий влияние тормозной нагрузки в рассчи-тываемом элементе грузового пояса;

S_υ – осевое усилие в рассчитываемом элементе пояса фермы от нормативной ветровой нагрузки, тс;

т - коэффициент условий работы;

R – основное расчётное сопротивление металла;

G - расчётная площадь элемента, м²;

ρ=Σп_pip_i – постоянная нагрузка при расчёте на прочность и устойчивость, тс/м пути, п_pi - коэффициент надёжности к постоянной нагрузке, p_i - интенсивность постоянной нагрузки тс/м;

φ - коэффициент продольного изгиба;

θ - коэффициент, учитывающий понижение динамического воздействия подвижной нагрузки при расчётах на выносливость;

γ_в - коэффициент понижения основного расчётного сопротивления при расчётах на выносливость;

ρ'=Σp_i - суммарная интенсивность нормативной постоянной нагрузки при расчётах на выносливость.

Класс элемента пролётного строения по грузоподъёмности K определяется по формуле (2.1):

Все коэффициенты находятся по руководству [5]. Расчёт приведён в приложении В.

2.1.3 Определение классов элементов

В таблицу 2.1 занесены значения классов грузоподъёмности элементов ферм и соответственно классы нагрузки по второй категории. Расчёт классификации элементов приведён в приложении Б.

Таблица 2.1– Классы грузоподъёмностии нагрузки для элементов главных ферм

Характеристики

Список файлов ВКР