Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

;

,

;

Эквивалентная нагрузка равна:

3.2.3 Проверка эксцентриситета приложения равнодействующей

Эксцентриситет приложения равнодействующей определяем по формуле

Так как эксцентриситет приложения равнодействующей е>1 – равнодействующая выходит за пределы ядра сечения и на сжатие работает только часть сечения по подошве фундамента на длине, которая находится по следующей формуле:

;

Площадь сжатой зоны по подошве фундамента при этом составит:

Тогда радиус ядра сечения будет равен:

При выходе равнодействующей всех нагрузок за пределы ядра сечения необходимо откорректировать допускаемую нагрузку по максимальному давлению, подставив в формулу новое значение р_х.

3.2.4 Расчёт устоя на опрокидывание

Для расчёта устоя на опрокидывание, когда временной нагрузкой загружают только призму обрушения и удерживающие моменты от временных нагрузок отсутствуют, общая формула расчёта опор на опрокидывание. принимает вид:

Сумма опрокидывающих моментов определяется по следующей формуле:

Сумма удерживающих моментов определяется по следующей формуле:

;

Где

Получим:

Расчётная схема загружения устоя для расчёта на опрокидывания показана на рисунке 3.10.

Рисунок 3.10 – Расчётная схема загружения устоя для расчёта на опрокидывания

3.2.5 Расчёт устоя на сдвиг

Данный устой - раздельного типа, объединён с опорой №1 диафрагмой, вследствие чего расчёт допускается не проводить.

3.2.6 Определение и сравнение классов устоя и нагрузки

Класс устоя в различных сечениях определяется по формуле:

,

где

- интенсивность эквивалентной нагрузки;

- интенсивность эталонной нагрузки по схеме Н1, принимается по характеристикам и линии влияния ([2] приложение 9).

Для треугольно-прямоугольной линии влияния значение заменяют на , которую находят по следующей формуле:

,

где

, - табличные значения эквивалентных нагрузок треугольных линий влияния соответственно длиной и при коэффициенте ;

- динамический коэффициент для эталонной нагрузки, находится по формуле:

,

при и

Подставляя численные значения в формулу, получим:

при и

Подставляя численные значения в формулу, получим:

Для треугольной линии влияния, при и

Класс подвижного состава определяется по формуле:

,

где

- эквивалентная нагрузка от подвижного состава первой категории при треугольной линии влияния. Для треугольно-прямоугольной линии влияния значение заменяют на .

находят так же как и эквивалентную нагрузку для устоя.

Все вычисленные классы устоя сводятся в таблицу 3.2.

Таблица 3.2 - Классы грузоподъемности и нагрузки для береговой опоры

Диаграммы грузоподъёмности балок проезжей части, а также промежуточной и береговой опор, приведены на листе 2.

4 ПРИНЯТИЕ И ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ

Пролётные строения подлежат замене, так как:

- техническое состояние пролётных строений в целом, неудовлетворительное (см. п. 1.8.);

- срок эксплуатации пролётного строения составляет 83 года, тогда как нормативный срок службы металлических пролётных строений по ЦП-628 [5], составляет 50-60 лет;

- оставшийся усталостный ресурс пролётного строения составляет 2,9 года, что меньше срока, на который делается усиление, который в свою очередь составляет 25 лет.

Техническое состояние опор, как показал расчёт по грузоподъёмности промежуточной и береговой опор, в целом хорошее, но несмотря на это выявлены следующие дефекты:

- на опоре №1 наклонные трещины по гранитной облицовке,

- на устоях отмечено отслаивание штукатурного слоя в подферменных камнях с наружной стороны и со стороны 0-1 пролёта

- на опоре №2 разрушена ледорезная часть

- на опоре №4 разрушена заделка швов между камнями подферменника в сливной части.

- по боковым поверхностям всех опор видны следы активного выщелачивания.

- не достаточная длина устоя.

Таким образом, реконструкция моста через реку Томь на 7864 км ПК6, I пути, предполагает следующие мероприятия:

- замена старых пролётных строений, на новые пролётные строения;

- замена деревянного мостового полотна, на плиты безбалластного мостового полотна;

- устройство ж.б. оболочек на русловых опорах;

- замена старых опорных частей на новые;

- удлинение устоев железобетонными коробами;

- цементация кладки устоев и пойменных опор.

5 ВАРИАНТЫ РЕКОНСТРУКЦИИ МОСТА

5.1 Общие положения

В данном случае количество вариантов реконструкции моста ограничено из-за длины пролётных строений. Здесь можно применить пролётные строение только той же длины, что и были раньше, так как расстояние между опорами не позволяет применить пролётные строения других длин.

К дальнейшей разработке принимаем вариант реконструкции моста с заменой старых пролётных строений на новые, с ездой понизу, пойменное L_p=23 м, русловые пролетные строения L_p=66 м.

5.2 Разработка варианта капитально ремонта моста

5.2.1 Замена пролетных строений

Данным вариантом предусматривается замена старых металлических пролётных строений, на новые пролётные строения, расчётным пролётом и . Конструкция пролётного строения разработана применительно к типовому проекту серия 3.501-30, инв.N 690/4 (в северном исполнении). Езда осуществляется по безбалластным железобетонным плитам, принятым по типовому проекту инв.№897.

Требования к технологии изготовления пролётных строений изложены в типовом проекте.

Мостовое полотно на безбалластных железобетонных плитах запроектировано в соответствии и «Инструкцией по применению и проектированию безбалластного мостового полотна на железобетонных плитах на металлических пролётных строениях железнодорожных мостов» 1995г.

Плиты проезда изготавливаются из железобетона класса В40 по прочности с маркой по морозостойкости F300. В качестве рабочей арматуры применяется высокопрочная проволока и арматура класса А-III из стали марки 25Г2С по ГОСТ 380-94 и ГОСТ 5781-82.

Пролётные строения устанавливаются на металлические опорные части тип III, принятые по типовому проекту инв.№583.

Пролётные строения и опорные части грунтуются грунтовкой марки ФЛ-ОЗК по ГОСТ 9109-81 или ХС-059 по ГОСТ 23494-79 (2 слоя), окраска производится эмалью марки ХВ-124 по ГОСТ 10144-89 или ХС-119 по ГОСТ 21824-76 (2 слоя).

Основные характеристики пролётного строения приведены в таблице 5.1, 5.2.

Таблица 5.1 - Основные характеристики пролётного строения

Конструкция пролётного строения разработана применительно к типовому проекту серия 3.501-75, инв.N 821/2 (в северном исполнении).

Таблица 5.2 - Основные характеристики пролётного строения

5.2.2 Переустройство и лечение опор моста

В связи с заменой пролётных строений и учитывая физическое состояние конструкций, на опорах моста, выполняются следующие работы:

- устройство сплошной железобетонной рубашки по телу промежуточных опор;

- переустройство верха опор под новые пролётные строения;

- устройство монолитных железобетонных рубашек по телу устоев;

- устройство смотровых приспособлений на опорах;

- установка коробов удлинения устоев.

5.2.3 Эксплуатационные обустройства

При реконструкции моста предусматриваются следующие

эксплуатационные обустройства:

- тротуары на пролётных строениях;

- перильное ограждение на мосту;

- площадки-убежища на пролётных строениях;

- смотровые приспособления на опорах;

- смотровые приспособления, для осмотра балок проезжей части и элементов ферм с нижней части пролета.

5.3 Разработка конструкций и расчёты по выбранному варианту

Характеристики

Список файлов ВКР