Тимонин А.С. - Инж-эко справочник т 1 (1044948), страница 30
Текст из файла (страница 30)
В дымовой трубе содержание аэрозолей аостигало 100 мг/м' (аэрозоли видны в дымовых выбросах при кониентрации 10 мг/мз). Не улавливааись аэрозоли и в рукавном филь-, тре. Для их улавливания была проведена реконструкция установки на ТЗС г, Карлсруе. После скруббера сероочистки с применением водного раствора аммиака была установлена трехступенчатая водная промывка газа, позволившая снизить выброс аэрозолей до 7 мг/м', что сделало их невидимыми в дымовом газе. Названные выше недоработки препятствуют внедрению озонного метода очистки. В результате на ТЭС г.г.
Карлсруе и Мангейм отказались от внедрения озопной технологии. Сероочистка, основанная на абсорбции ЗО, водными растворами аммиака, осталась; для азотоочистки были сооружены каталитическис установки по тсхнологии СКВ, Глава 4. рассеивание вредных газовых выбросов в антосфере ГЛАВА 4 РАССЕИВАНИЕ ВРЕДНЫХ ГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРЕ 152 Для обеспечения концентрации вредных веществ ниже требований гигиенических норм по ПДК приходится прибегать к такому технологическому приему, как рассеивание вредных выбросов в атмосфере с помощью дымовых и вентиляционных труб, вентиляционных фонарей производственных цехов. Как показывает практика очистки газовых выбросов теплоэнергетических установок, современные методы борьбы с оксидами серы и азота не обеспечивают ПДК по этим веществам при выбросах в атмосферу.
Фактические концентрации вредных веществ превосходят предельно допустимые на несколько порядков, поэтому рассеивание вредных газовых выбросов является необходимым технологическим приемом. При выбросе газов после очистки через дымовые трубы содержащиеся в них вредные вещества рассеиваются, причем чем больше высота дымовой трубы, тем лучше происходит рассеивание вредных веществ и меньшее их количество попадает в жилые районы, расположенные на определенном расстоянии от промышленного предприятия. Газ на выходе из устья трубы обладает определенной тсмперату- рой и скоростью движения. Если температура газа будет выше температуры окружающего воздуха, то вследствие разности плотностей воздуха и газа образуется подъемная сила, под действием которой струя газа поднимастся над устьем трубы на определенную высоту.
Выходящий из трубы газ подвергается, кроме того, действию ветра. Если скорость ветра будет меньше скорости газа в устье трубы, он поднимается на высоту, которая будет тем больше, чем больше разность скоростей газа и ветра. Достигнув определенной высоты над устьем трубы, газ теряет скорость и под действием ветра разворачивается в горизонтальном направлении. При этом струя газа в результате диффузии расширяется и концентрация в нем пыли или других вредных веществ уменьшается. При скорости ветра, большей скорости газа на выходе из трубы, струя газа отклоняется от первоначального направления движения и начинает двигаться параллельно земле на уровне устья дымовой трубы, При низкой дымовой трубе газ и содержащиеся в нем вредные компоненты очень быстро достигают приземного слоя атмосферы и вы- Часть П.
Техпологические решения по обезвреживанию вредных веществ в газовых выбросах О б Рис 4.1. Распределение дымовых газов в атмосфере под действием ветра: а — при низких трубах; б — при высоких трубах ическая схема призем- от одного источника направление ветра) 153 зывают ее загрязнение. При высокой дымовой трубе загрязненный газ достигает приземного слоя атмосферы на значительном расстоянии от трубы (рис. 4,1).
При этом содержащиеся в нем вредные вещества успевают рассеяться в атмосФере, вследствие чего их концентрация при достижении приземного слоя будет незначительной. На рис. 4.2 приведена аксонометрическая схема загрязнения воздуха, создаваемого одним источником. Непосредственно под трубой загрязнение воздуха отсутствует, а начиная от точки, в которой дымовой факел при неблагоприятных метео- рологических условиях касастся земли, приземная концентрация вредных веществ быстро возрастает и на расстоянии, равном 10 — 40 высотам трубы, достигает максимальной величины. Для средних условий эта величина равна около 20 и.
После точки максимального загрязнения приземная концентрация медленно убывает вдоль ветровой оси. При этом происходит расширение дымового Факела. Как видно из схемы, концентрация в любой точке (например, в точке А) зависит от расстояния х, на которое она удалена от трубы, и от смещения у по отношению к ветровой оси. Глава 4. Рассеивание вредных газовых выбросов в атмосфере 4.1.
Расчет выбросов ТЗС н промышленных предприятий в атмосферу Основными токсичными выбросами ТЭС и промышленных предприятий в атмосферу являются: твердые частицы (пыль,'зола), оксиды серы и азота, монооксид углерода. Твердые частицы. Расход выбрасываемых в атмосферу летучей золы и несгоревшего топлива (г/с, т/год) осуществляется по балансовому уравнению А' М „= В а (! — Ч), (4.1) 100- Г "" где  — расход натурального топлива, г/с, т/год; А' — зольность топлива на рабочую массу, %; а — доля золы в уносе; т! — доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях (принимается по результатам измерений не свыше годичной давности); à — содержание горючего в уносе, Й (мас.).
Г„„может приниматься в зависимости от избытка воздуха за паропсрегреватслсм: а"„1,01 1,02 1,041,06 1,08 Г,„, - 0,80 0,60 0,35 0,25 0,20 При отсутствии эксплуатационных данных о содержании горючего в уносе количсство выбрасываемых твердых частиц рассчитывается по формуле ~1!ты 0>01 В (4 2) х(а„,А <-д,"Я'/326ВО) ~! — ц), гле 4 т" — потери теплоты с уносом 4 от механической неполноты сгорания топлива, % (лля мазутных котлов а У"=-0,02 %. Если отсутствуют 154 эксплуатационные данные о д,У" при сжигании твердого топлива, то для приближенного расчета в формулу подставляется нормативное значение я4'"); քР— низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг. Достоверность полученного результата в условиях эксплуатации слагается из погрешностей определения отдельных параметров, а именно: ЬВ =+ 1%; ЬГ =+ 2% (абс.).; ЬА' = + 1 %; Лат„= + 0,02 (абс.). Формула наиболее чувствительна к погрешности измерения КПД золоуловителя Ч, где, например, переход с Ч = 0,99 на Ч = 0,98 означает удвоение выбросов и наоборот.
Таким образом, в целом погрешность выброса пыли определяется погрешностью разности Ь(1 — т1) и тем выше, чем ближе КПД золоуловителя к единице. 'Диоксиды серы. Определение расхода выбросов диоксидов серы (г/с, т/год) в пересчете на БО, выполняется по балансовой стехиометрической формуле М, =0,02ВЪ (1-Ч', )х (4.3) ф Чво,) где Р— содержание серы в топливе, %; Ч „, — доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле; т!" — доля оксидов серы, улавво, ливаемых в золоуловителе попутно с твердыми частицами (в долях).
Доля оксилов серы, связываемых летучей золой в котле, зависит от зольности топлива и содержания свободной щелочи в летучей золе. Ориентировочные значения т!', при во, факельном сжигании различных ви- Часть П. Технологические решения по обезвреживанию вредаих веществ в газовых выбросах дов топлива следующие: торф — 0,15; сланцы эстонские и ленинградские— 0,8; остальные сланцы — 0,5; экибастузский уголь — 0,02; березовские угли Канско-Ачинского бассейна: для топок с твердым шлакоудалением — 0,5„' для топок.
с жидким шлакоудалением при низкотемпературном сжигании — 0,2; остальные угли Канско-'Ачинского бассейна: для топок с твердым шлакоудалением — 0,2; для топок с жидким шлакоудалением при высокотемпературном сжигании — 0,5; прочие угли — 0,1; мазут — 0,02; газ — О. Здесь и дапее, под низкотемпературным сжиганием понимается сжигание всех углей с Д„р < 23 050 кДж/кг в топках с твердым шлакоудалением при температуре факела ниже 1500 'С. Под высокотсмпературным сжиганием понимается сжигание всех углей в топках с жидким шлакоудалением, а также углей с (',>„ь > 23 050 кДж/кг в топках с твердым шлакоудалением при температуре факела выше 1500 'С.
Доля оксидов серы (т1 „), улавливаемых в сухих золоуловителях (электрофильтрах, батарейных циклонах), принимается равной нулю. В мокрых золоуловителях типа МВ и МС она зависит в основном от расхода и обшей шслочности орошающей воды и от приведенной сернистости топлива при принятых на тепловых электростанциях удельных расходах воды на орошение золоуловителей 0,1 — 0,15 л/м' (рис. 4.3) Оксид уыерода. Расчет выбросов оксида углерода (г/с, т/год) производится по формуле Мсо =0 001СсоВ(1 д,/100), (4.4) где С вЂ” выход оксида углерода при сжигании твердого, жидкого или га- зообразного топлива, кг/т, кг/тыс. м', определяется по формуле С „= д ф~1„"/1013, (45) где д„д4 — потери теплоты соответственно от химической и механической неполноты сгорания топлива, %; Я вЂ” коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной содержанием оксида углерода в продуктах сгорания. Для твердого топлива Я = 1, для газа Я = 0,5, для мазута Я = 0,65; (~ ' — теплота сгорания натурального топлива, кДж/кг, кДж/и'.
Значения а, и ~у, принимаются по эксплуатационным данным или по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов. При сжигании газа и мазута с предельно малыми избытками воздуха (а = 1,01 = 1,05) следует принимать д, = 0,15 %, согласно «Руково- о ЧВО 7о О ф7Е 472 6',7В Д2Ф 8" % кг/МДЖ Рис.4.3. Степеньулавливання оксидов серы в мокрых золоуловитеяях в зависимости от приведенного серосолсржания топлива и щелочности вращающей воды: 7 — 10 л1с-око/л; 2 — 5 ло-экв/л; 3 — 10 лп-экв/л 155 Глава 4. Рассеивание вредных газовых выбросов в аюлгос4ере дящим указаниям по переводу котдов, работающих на сернистых топпивах, в режим сжигания с предельно малыми избытками воздуха» (М.; СПО «Союзтехэнерго», 1980); при а > 1,05 следует принимать цз = О. Оксиды азота. Расчет расхода выбросов оксидов азота производится по эмпирической формуле, связывающей генерацию оксида (ИО) с конструктивными и режимными параметрами котла.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
