Алиев Г.М.-А. - Техника пылеулавливания и очистки промышленных газов (1044936), страница 28
Текст из файла (страница 28)
са Ф Ес на,ха О. Ф х с х Н Ф ФО. но е х й О ц мы Фхх Ф 3 СЗ х о х Сс Ф,хы С' "хо»о ОЕ ЛОБ О - Я с»1 ФО о н х Оо гФО "сз С'3о»' И се сп ~ хсз ФО Ф о Ф О. Ф ы Ф О О а Ф 3 Е Х 3 Е3 ° О ы З с 3 н оы хо сз Й2 хо х Ф хат „1 ы Фас ~О г 3" С'С н (2. 16) ггопт = 1«/уопт Тип зх«цент« циклона вр ныа «Эз«ргоуголь» «Роз«тхз» «Роз«ткх» Пар«метры Э =280ии о. =- ЗО; О = 280 ии а = Л'; О=зва 4,' О; «4« мкм ° 2,87 0,325 3,0 0,325 3,85 0,46 122 123 гдв шмы — Оптимальиаа скоРОсть потока в злемевте, м/с (см.
Т 2.15); Р— внутренний диаметр элемента, м. 2. Рассчитывают чишю пиклониых элементов, необходимое для' тимальных условий работы батарейного циклона: где Р— общий расход газа, м«/с. 3. По табл.2.15 подбирают батарейный пинлон с ближайшим к.ч числом циклониых элементов и. Число элементов выбранного бат '' ного циклона п желательно выбрать таким, чтобы оно отличалос/ и„, не более чем на 1О о/з, /(алев определяют действительную скорость потока в элемент" М/1 и = 42/п0,785Р2.
(2- 4, Рассчитывают потери давленкя в батарейном циклоне, Па: Ар = (4Ь ш'/2. Коэффициенты гидравлического сопротивления батарейных цикл приведены в табл. 2.15, 5. Определяют коэффициент очистки газа в элементе возврат точного батарейного циклона, пользуясь схемой расчета, приведе' т для обычных циклонов. Необходимые для этого значения йэз н' приведены в табл. 2.16. Коэффициент очистки газов в батарее, состоящей нз прямо элементов, снижается примерно на 1О О/о по сравнению с коэффици '" Г А Б Л и Ц А( ПАРАМЕТРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮ!ЦИЕ ЭФФЕКТИВНОСТЬ БАТАРЕИНЫЖ! циклонов П р В и е ч «в в х: 1. Дахвые, отиосхщиеся х циклонным «л«ыезтзи «Рохотк«» В «Энергоуголь».
«оответствуют следующим у«лови«и зх работы; нхх скорость потока в ахеи«кто и =4,8 и/с; динамическая вязкость газоВ,: г 28.2-10 ПВ с: плотность частиц р, =2200 к«1иь 2. Параметры, определяющие эффектвввость орхио«очного элемента, откос«««в «юг=12 и/с; о„18,810 па.с; Р, =22сп кг/и'. Расхохт газов,'. нии роццрхулхции, составляющему орвиерво !О В расхох«очнщаемого О'1 кп в одиночном элементе и зависит при этом от коэффициента атно, о цпклона. Все это ую1тывается формулой 0,94)ц 11 цбхг 1 0 д где 11«-" коэффициент очистка газов в циклоне отсоспой линии; т1— к «ффюппент о щетки в одиночном циклонном элементе.
Значеииа коэф. фнзн,1СО1ОВ ОЧИСтки ГаЗОв выРажаютсЯ в долях единицы. рсхоамьдации по выбору батарейных циклонов /)зя правильного выбора циклонных элементов следует проанализирова;ь сьойстза пылегазового потока, по.1лежашего обеспыливанию. Важ. ныип 1;"рзмстрами, определяющими зффекп1вность работы уствнонки, яззвюзся аутогел1онная прочность пылевого слоя, влагосодерукание и запыиешюсть пылегазового по~ока. 11з прак1пкг наибольшее применение имеют циклоппые элементы ,юм .Еб мц Опмт эксплуатации батарейных циклонов показывает, что аппарат«1, составленные из большого шола циклонных элементов малого дк«ис.рв (100 и 150 мм), работают и«достаточно зффентивио и надежно. 1(ккзо1шые элементы с направляющими аппаратами типа «Розетка» обеспечяпают большую степень очистки газа, чем элементы с напрааля.
юпп1ии аппаратами типа «Винт», однако ови в большей степени подвержскц ззбнванню. Поэтому при выбор< типа элемента необходимо учитыззть 1 с только к. п. д, аппарата, но и надежность его работы. Элементы обоих типов мсокио применять для улавливании пылей с аутогезиониой про цюсгыо слоя 200 — 2000 мг/см', а для пылей с аутогезионной прочвостью слоя выше 2000 мг/смх лучше применять аппараты типа «Винт». В связи с повышенной склонностью к забнванию розеточные аппараты прииепшот при небольших концентрациях пыли в газе. Про.ильные зпаченкя запыленности, рекомендуемые для элементов днам.
100, 150 н 250 ым, и рекомендуемая производительность циклон,: 'ных элементов батарейных циклонов приведены ниже. Расход газа, мз/ч...., . >2500 >7500 (25 000 Диаметр циклонного элемента, мм 100 !50 250 Максимальная запыленность газа, г/м', для элемента типа. «Винт»....,.... 25 50 100 Ё <Розетка» . . . . . . . . 15 35 75 за в батарейзюм 1Шклоне в зиа штольней .Зависит от режима его работы, поэтому в условиях переменного объема очкщаемы к одном ап х газов (подключение нескольких технологических агрегатов у ларату) предусматривают батарейные поклоны с разным лементов и секциях. Для оценки влияния скороши газов на рвом зл м рейиого циклона используют величину условной скорости Под '*, ботУ бата 'к ростью понимают отношение расхода газов, проходящих з зю"кнт, к площади поперечного сечения цилиндрической части к"Реуса в месте, где нет выхлопной трубы.
эксплуатации показывает, что условная скорость в корпусе пыт экс мента, ка ак правило, не превышает 5 м/с. При выборе скоростей учиают ьсогх 'обходимость обеспечения определенных значений гидравличес- вйос! ро ! ежа=74~- ' О;-~,ХО~Д4~ У ддФг= воы э 1 ганг 40 50 00 70 50 УО;,- Огпепень аеиегпки газа, , «э ~ о 100 500 40 50 50 70 00 УО ' Опмпень аоисгпни газа. % 125 Ряс.
э.ээ. номограмма для определения эффевтяяяостя элементов бата циклона кого сопротивления, имея в виду, что повышение скоростэ больше4 нецелесообразно, так как это обусловит повышение эксплуатац" затрат при незначительном увеличении к. п. д. аппарата. Пересчет коэффициента очистки для циклона другого типор, и других технологических параметров газа можно осуществлять.:; мощью номограмм, приведенных на рис.
2.28 и 2.29. Для элементов днам. 250 мм с направляющим аппаратом тип,' эетка» с углом наклона 25 при Ар=500 Па для очистки 50000 за расчетная степень очистки составляет 72,3 г)о. По нома' рис. 2.28 для заданных условий степень очистки будет не! а около 82,2 ой. По номограмме рис. 2.29 можно определить, что через один ' ' днам. 250 мм при сопротивлении 500 Па и температуре 300 С ' пропустить 740 мэ/с газа. Следовательно, для валанного объе' следует установить аппарат с 68 (50000: 740) циклонными эл', ми. 7000 бэ ровного циклона Используя заданные параметры (температуру газа, угол наклона Вэ1гравэяю1пего аппарата и гидравлическое сопротивление), по нома граммам рис.
2.28 и 2.29 можно определить производительность или диаметр циклонного элемента. 25. ВИХ(ВВЫСЬ ПЫЛВУЛОВИтВЛИ 0сноэн лнчие в оэ"ым отличием вихревых пылеуловителей от циклонов является наРнс. 230 е вспомогательного закручивающего газового потока [34). На показаны две основные разновидности вихревых пылеуловитевихревом аппарате соплового типа (рис. 230, а) запыленный гат: вый поток закручивается палаточным эавихрителем и двигается подвергаясь при этом воздействию вытекающих из тангенциальРэспоз ссюжснных сопел 3 струй вторичного газа (воздуха). Под дейиеи ~ еп гептробежных сил взвешенные в потоке частицы отбрасываются ~рг1п, а оттуда — в возбуждаемый струями спиральный поток 200 643 100 2Х4 !! 5500 220 3700 се- 2,0 Гааз! г 7 уз 12? 126 вторичного газа, направляющий их вниз п кольцевос межтрубное сгравство Вторичный газ в ходе спирального обтекания потока оч ского газа постепенно полностью проникает в него.
Кольцевое и ' ' ранство вокруг входного патрубка оснащено подпорной шайбой б, о печивающей безвозвратный спуск пыли в бункер 7. Наилучшие результаты по эффективности улавливания достига ' при установке сопел, распыливающих вторичный газ, не менее чем в. тйре ряда и под углом 30'. В качестве оптимальной рекомендуется" тайовка лопаток завихрителя под углом 30 — 40' при отношении диа ра завнхрителя к диаметру аппарата 0,3 — 0,9 [35). Ряс. 2.20. Конструкция внхревых пылеуловнтелей: Π— соплоного т — плевого типа; б — лопеточного тнпв; ! — кямеря; 2 — выходной пв бокг 3 — сопля; я — лопеточный вявнкрнтель типа раветкв»г 5 — входной трубок: Я вЂ” подпорнвя шайба; У вЂ” пылевой бункер; З вЂ” кольцевой лопат зевнхрнтель Вихревой пылеуловитель лопаточного типа (рис.
2.30, б) ха, ризуегся тем, что вторичный газ отбирается с периферии очищ газа и подается кольцевым направляющим аппаратом с наклони паткамн 8. За рубежом вихревые пылеуловнтели выпускаются произво пастью по очишаемым газам от 330 до 30000 мзгч )34). Ниже пр",. пы параметры аппарата производктельностью 330 из/ч: Дпамстр насадки, мм Высота сепарационного объема, мм Диаметр входного патрубка (в свету), мм с)нсло сопел вторичного газа Диаметр сопел мм Давление вторичного газа, Па Нормальный Расход вторичного газа, мв/ч 1'ядравлическое сопротивление аппарата, Па Скорость газов, отнесенная к площади поперечного ,ения камеры в плане, м!с йналогично циклонам эффективность вихревых аппаратов с увеличеинем днаметра снижается В ка ~ястве вторичного газа в вихревых пылеуловителях могут быть ясцоттмованы атмосферный воздух, периферийная часть потока очищен- б с. 2.З!.
Варианты поднодв вторячного газа к вихревым пылеуловнтевям: !*':,:- Я-пслвод внешнего ее»пухе; б — подвод священных ге»он; в — подвод яв- О'„явленных газов ов и запыленные гавы, Варианты подвода вторичного газа по:;~::!~.иых газов казаны на рис. 2.3!. экономической тогки зрения наихудшим является вариант с нс'юльзонаннем атмосферного воздуха. Однако ои представляется оправ- Р необходимости охлаждения запыленных газов Наиболее '5~"': йе ' ЗКОНОМИЧЕСКОМ ОтиОШЕНИИ ЯВЛЯЕТСЯ ИСПОЛЬЗОВЗНИЕ В КаЧЕСт р'.:::::;:; Р г' ного газа запыленных газов. В этом случае производительность паратв п в '-;":;.;:;;: .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
