снип ii-23-81 (1990) (1041426), страница 32
Текст из файла (страница 32)
1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент cmax следует вычислять по формуле
, (173)
где ax = (h1J1 – h2J2)/(Jyh);
– эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х–х, принимаемый со своим знаком (на рис. 27 ex показан со знаком "плюс");
h – расстояние между осями поясов;
;
Здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси у–у;
;
Jt и – величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.
2. Для тавровых сечений значение коэффициента cmax следует определять как для двутавровых сечений, принимая J2 = 0, а также b2 = 0 и t2 = 0 (рис. 27) при вычислении Jt.
Приложение 7*
Коэффициенты b для расчета балок на устойчивость
1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента b необходимо вычислить коэффициент 1 по формуле
, (174)
где значения следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра , который должен вычисляться по формулам:
а) для прокатных двутавров
, (175)
где lef – расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;
h – полная высота сечения;
Jt – момент инерции сечения при кручении;
б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах
, (176)
где обозначено:
для сварных двутавров:
t – толщина стенки;
bf и t1 – ширина и толщина пояса балки;
h – расстояние между осями поясов;
a – размер, равный 0,5 h;
для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:
t – сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;
bf – ширина листов пояса;
t1 – сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;
h – расстояние между осями пакета поясных листов;
a – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.
Значение коэффициента b в формуле (34) необходимо принимать:
при 1 0,85 b = 1; при 1 > 0,85 b = 0,68 + 0,211, но не более 1,0.
Таблица 77
Коэффициенты для двутавровых балок с двумя осями симметрии
| Количество закреплений сжатого пояса | Вид нагрузки в пролете | Нагру-женный пояс | Формулы для при значениях | |
| в пролете | 0,1 40 | 40 < 400 | ||
| Без закреплений | Сосредоточенная | Верхний Нижний | = 1,75 + 0,09 = 5,05 + 0,09 | = 3,3 + 0,053 – 4,5 10–52 = 6,6 + 0,053 – 4,5 10–52 |
| Равномерно распределенная | Верхний Нижний | = 1,6 + 0,08 = 3,8 + 0,08 | = 3,15 + 0,04 – 2,7 10–52 = 5,35 + 0,04 – 2,7 10–52 | |
| Два и более, делящих пролет на равные части | Любая | Любой | = 2,25 + 0,07 | = 3,6 + 0,04 – 3,5 10–52 |
| Одно в середине | Сосредоточенная в середине | Любой | = 1,751 | = 1,751 |
| Сосредоточенная в четверти | Любой | = 1,141 = 1,61 | = 1,141 = 1,61 | |
| Равномерно распределенная | Верхний Нижний | = 1,141 = 1,31 | = 1,141 = 1,31 | |
| Примечание. Значение 1 следует принимать равным при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете. | ||||
Таблица 78*
Коэффициенты для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии
| Вид нагрузки | Нагру-женный | Формулы для при отсутствии закреплений сжатого пояса и | |
| пояс | 4 28 | 28 < 100 | |
| Сосредоточенная на | Верхний | = 1,0 +0,16 | 4,0 +0,05 |
| конце консоли | Нижний | = 6,2 + 0,08 | = 7,0 + 0,05 |
| Равномерно распределенная | Верхний | | |
| Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором = 1,751 (значение 1 следует принимать согласно примеч. табл. 77). | |||
2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента b необходимо вычислить коэффициенты 1 и 2 по формулам:
; (177)
, (178)
где h1 – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;
h2 – то же, до оси менее развитого пояса;
lef – имеет то же значение, что и в формуле (175);
– коэффициент, вычисляемый по формуле
. (179)
Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.
Таблица 79
Коэффициенты D и C
| Вид нагрузки | D | Коэффициент С при сечении | |
| двутавровом n 0,9 | тавровом n = 1 | ||
| Сосредоточенная в середине пролета | 3,265 | 0,330 | 0,0826 |
| Равномерно распределенная | 2,247 | 0,481 | 0,1202 |
| Чистый изгиб | 4,315 | 0,101 | 0,0253 |
| Обозначения, принятые в таблице 79:
где здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения; – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; = 1,20 – для таврового сечения. | |||
Таблица 80
Коэффициент B
| Схема сечения и | Коэффициент В при нагрузке | ||
| место приложения нагрузки | сосредоточенной в середине пролета | равномерно распределенной | вызывающе чистый изгиб |
| | | | |
| | – 1 | – 1 | |
| | 1 – | 1 – | – |
| | – | – | – |
| Обозначения, принятые в таблице 80: = n + 0,734; = n+ 1,145; где b1 – ширина более развитого пояса балки; n – обозначение то же, что и в таблице 79. | |||
,Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.
Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и < 40 коэффициенты следует умножать на (0,8 + 0,004).
При n > 0,7 и 5 lef /b2 25 значение коэффициента 2 необходимо уменьшить умножением на (1,025–0,015lef /b2) и принимать при этом не более 0,95.
Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.
Значения коэффициентов b в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.
Таблица 81
Коэффициенты b
| Значение | Коэффициенты b при сжатом поясе | |
| 2 | более развитом | менее развитом |
| 20,85 | b = 1 | b = 2 |
| 2>0,85 | | b=0,68+0,212 |
3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент b следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения 1 умножать на 0,7.
Значения Jx, Jy и Jt в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.
Таблица 82
Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*
| Номер двутавра | Jt, см4 | Номер двутавра | Jt, см4 |
| 10 12 14 16 18 18а 20 20а 22 22а 24 24а | 2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8 | 27 27a 30 30a 33 36 40 45 50 55 60 | 13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4 100 135 |
Приложение 8
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
