Малевский Н.П., Даниленко Б.Д. - Проектирование и применение спиральных сверл (1035319), страница 10
Текст из файла (страница 10)
Сверление10, 111. Зенкерование2. Зенкерование1. Сверление2. Зенкерование3. Развертывание однократное1. Зенкерование8,92.Развертываниеоднократное1. Сверление2. Зенкерование3. Шлифование1. Сверление2. Зенкерование3. Развертывание черновое1. Зенкерование74. Развертывание чистовое2. Развертывание черновое3. Развертывание чистовое1. Сверление2. Зенкерование3. ШлифованиеПримечание: зенкерование может быть заменено операцией растачивания.КвалитетточностиТаблица.7.2.Диаметры инструментов для обработки отверстий 7, 8 и 9 квалитетов.Диаметры инструментов, мм.Диаметробрабатываемогоотверстия, мм.первогосверлавторогосверлазенкера32,9--43,9-54,86развертки дляотверстия8 и 9 квалитетовразверток для отверстия 7квалитетачерновойчистовой3,0---4,0----5,0--5,8--6,0--87,8--8,07,968,0109,8--10,09,9610,01211,0-11,8512,011,9512,01312,0-12,8513,012,9513,01413,0-13,8514,013,9514,01514,0-14,8515,014,9515,01615,0-15,8516,015,9516,01817,0-17,8518,017,9418,02018,0-19,8020,019,9420,02220,0-21,8022,021,9422,02422,0-23,8024,023,9424,02523,0-24,8025,024,9425,02624,0-25,8026,025,9426,02826,0-27,8028,027,9428,03015,028,029,8030,029,9330,03215,030,031,7532,031,9332,03520,033,034,7535,034,9335,03820,036,037,7538,037,9338,04025,038,039,7540,039,9340,04225,040,041,7542,041,9342,04525,043,044,7545,044,9345,04825,046,047,7548,047,9348,05025,048,049,7550,049,9350,0Таблица 7.3.Рекомендуемый диаметр сверла для отверстий под нарезание резьбы(приложение к ГОСТ 19257-73) [...].
Размеры в мм.ДиаметрДиаметрДиаметрНомиНомиНомиШагШагШагсверласверласверланальныйнальныйнальныйрезьбырезьбырезьбыдиаметрдиаметрдиаметррезьбырезьбырезьбыР*1*2Р*1*2Р*1*20,20 0,80 0,820,50 4,000,50 10,50 10,601,04,50,25 0,75 0,800,75 3,70 3,900,75 10,20 10,3011,00,20 0,90 0,920,50 4,50 4,601,00 10,00 10,101,15,00,25 0,85 0,900,80 4,20 4,301,50 9,50 9,700,20 1,00 1,055,50,50 5,00 5,100,50 11,501,20,25 0,95 1,000,50 5,50 5,600,75 11,20 11,306,00,20 1,10 1,250,75 5,20 5,301,00 11,00 11,1012,01,40,30 1,00 1,151,00 5,00 5,101,25 10,80 10,900,20 1,40 1,450,50 6,50 6,601,50 10,50 10,701,67,00,35 1,25 1,300,75 6,20 6,301,75 10,20 10,400,20 1,60 1,651,00 6,00 6,100,50 13,501,80,35 1,45 1,500,50 7,50 7,600,75 13,20 13,300,25 1,75 1,800,75 7,20 7,301,00 13,00 13,108,014,02,00,40 1,60 1,651,00 7,00 7,101,25 12,800,25 1,95 2,001,25 6,80 6,901,50 12,50 12,702,20,45 1,75 1,800,50 8,50 8,602,00 12,0 12,200,35 2,15 2,200,75 8,20 8,301,00 14,009,02,515,00,45 2,05 2,101,00 8,00 8,101,50 13,50 13,700,35 2,65 2,701,25 7,80 7,900,50 15,503,00,50 2,50 2,600,50 9,50 9,600,75 15,2516,00,35 3,15 3,200,75 9,20 9,301,00 15,003,510,00,60 2,90 2,951,00 9,00 9,101,50 14,500,50 3,50 3,601,25 8,80 8,902,00 14,00 14,254,00,70 3,30 3,401,50 8,50 8,70 17,0...52,0Р(d - P)*1.
Обработка отверстий в заготовках из серого чугуна - по ГОСТ 1412-79; из сталей - поГОСТ 380-71, ГОСТ 1050-74, ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-78, ГОСТ 5632-72 (кроме сплавов наникелевой основе), ГОСТ 20072-74; из алюминиевых литейных сплавов - по ГОСТ 2685-75; из меди - по ГОСТ 859-78.*2. Обработка отверстий в заготовках из материалов повышенной вязкости: сплавов магния- по ГОСТ 804-72; алюминиевых - по ГОСТ 4784-74; латуни - по ГОСТ 15527-70; титановых сплавов; сталей и сплавов высоколегированных, коррозионно-стойких, жаростойких, жаропрочных (наникелевой основе - по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 20072-74).Выбор диаметра сверлав зависимости от условий сверления.Пример 1. Определить диаметр сверла для обработки отверстия d o = 15H8 в заготовке изстали марки 45 ГОСТ 1050-74, НВ 180.Отверстие обрабатывают последовательно сверлом и разверткой (табл. 7.1).
По таблице 7.2выбираем сверло d = 14,75 мм.Пример 2. Определить размер диаметра сверла для обработки отверстия d o = 30H 7 .Отверстие последовательно обрабатывают первым и вторым сверлами, зенкером, черновойи чистовой развертками (табл. 7.1). По таблице 7.2 выбираем первое сверло диаметром d = 15,0 мми второе сверло d = 28,0 мм.Пример 3. Сверлить отверстие под резьбу М10×1,5 в заготовке из стали марки 40Х ГОСТ4543-71.По таблице 7.3 выбираем сверло диаметром d = 8,5 мм.Пример 4. Определить диаметр сверла для сверления отверстия d o = 20H12 на глубину40 мм в заготовке из стали марки 45 ГОСТ 1050-74, НВ180.По таблице 1 выбираем сверло высшей категории качества (допуск на диаметр h8) со степенью точности А1.По формуле 1.1 вычислим величину разбивки отверстия:∆d = 0,10d 0.7 = 0,224 мм.Построим схему (рис.
7.1) полей допуска на диаметр отверстия ( d o H12 ), диаметр сверла(dh8) и предельное отклонение разбивки отверстия - ∆d . Как видно из схемы, верхнее отклонениеd o составляет 210 мкм, нежнее отклонение d - 33 мкм. На схеме покажем два численно равныхпредельных положения разбивки диаметра отверстия ∆d , минимальные отклонения которых совпадают соответственно с максимальным и минимальным отклонениями диаметра сверла. Очевидно, что из-за разбивки диаметры ряда просверленных отверстий выходят из поля допуска.
Для статистической оценки доли таких отверстий введем ряд условий:1. Случайной величиной полагаем размер разбивки отверстия ∆d i после каждой переточки сверла.2. Размер ∆d i принимает любое значение в границах ∆d , вычисленной по формуле 1.1.3. Распределение случайных ∆d i подчиняются нормальному распределению с отклонениями от среднего значения 2σ . На схеме показаны нормальные кривые, на которых штриховкойвыделены области отверстий, лежащих не в поле допуска Т о .4. За время стойкости сверла обрабатывают 54 отверстия, при общем числе переточек i =80. Затачивание производят по конической схеме (рис.
10).5. Обратная конусность рабочей части сверла в расчете не учитывается.По расчетам, выполненным по [14(?) стр. 63...69] 2,56% отверстий имеют диаметр большедопустимого и 8% меньше. Таким образом, в нашем примере около 10% "бракованных" отверстий. Отметим, что расчеты выполнены при ряде некорректных для статистической оценки допущений.
Поэтому эти расчеты имеют ограниченное оценочное применение. Так при использованиисверла d = 20(h9) степени точности В1 количество бракованных отверстий составит 58%, а в случае применения сверла степени точности В количество бракованных отверстий превышает 82%.Пример 5. При условиях сверления 4-го примера применим методику [4] и формулы 1.3 и1.4.Выбираем сверло d = 20 h9 степени точности В и по таблице 1 и формуле 1.1 подсчитаемразбивку отверстия:∆d = 0,2d 0, 40 = 0,663 ммРасчетный размер сверла по [1.3]:d p = 20 + 0,210 − 0,663 = 19,547 ммПо ГОСТ 885-77 находим сверло [1.4]:d = 19,50 мм.Статистический анализ, аналогичный представленному на рис.
7.1, показывает, что всепросверленные отверстия по верхнему отклонению будут находиться в поле допуска, но при этомпо нижнему отклонению около 75% просверленных отверстий окажется вне поля допуска.При сверлении отверстий d o ( H 14)...d o ( H 17) сверлами со степенями точности А1, В1, В все100% отверстий теоретически будут находиться в поле допуска. Однако, такие поля допусков непредназначены для посадок.Следует также помнить, что при сверлении отверстий с полем допуска Н12 и Н13 вне зависимости от степени точности сверл диаметр значительной части отверстий выходит из поля допуска.13. Список использованной литературы.1. ГОСТ 25751-83.
Инструменты режущие. Термины и определение общих понятий.2. Мартынов А. Д. Влияние биения ленточек и биения кромок сверл, зенкеров и разверток на точность обработки отверстий. Сборник трудов ВНИИ, вып. 12, изд. ВНИИ. 1961 г.3. ГОСТ 2034-80. Сверла спиральные. Технические требования.4. Спиральные сверла. Сборник материалов всесоюзного совещания по спиральным сверлам. Подредакцией Имшенника К. П. -М.
1961 г.5. Малевский Н. П. Классификация режущих инструментов. Технология металлов. 1998 г. №1.Стр.25-32.6. Дибнер Л. Г, Ю. П. Шкурин. Заточка спиральных сверл. -М: Машиностроение. 1967 г. Стр. 154.7. Малевский Н. П. Расчет и конструирование спиральных сверл. Методическое пособие по курсу"Режущий инструмент".
-М: МВТУ. 1977 г. 54 с.8. Малевский Н. П. Расчет профиля винтовых канавок спиральных сверл. Учебное пособие покурсу "Режущий инструмент". -М: МВТУ. 1977 г. 16 с.9. Справочник конструктора инструментальщика. Под редакцией В. И. Баранчикова. -М: Машиностроение. 1994 г. Стр. 197-209.10. Малевский Н. П, Гаевой А. П.
Использование линейчатой винтовой поверхности для профилирования стружечных канавок осевых металлорежущих инструментов. Вестник МГТУ. 1997 г.№4. Стр. 33-41.11. Малевский Н. П, Гаевой А. П. Аналитическое определение точного профиля дискового инструмента для обработки винтовых поверхностей деталей. Вестник МГТУ. 1999 г. №1. Стр. 3-10.12. Малевский Н. П. Аналитическое исследование конической схемы заточки спиральных сверл.Доклад на симпозиуме «Прогрессивные конструкции сверла и их рациональная эксплуатация».– М.
Ротопринт ВНИИ, 1974 г.13. Фролов С. А. Начертательная геометрия. –М. Машиностроение 1983 г. стр. 131-147.14. Общемашиностроительные нормативы по износу, стойкости и расходу спиральных сверл.НИИМАШ. –М.: 1980 г. стр. 40.15. Даниленко Б. Д, Денисенко В. И. и др. Выбор режима резания при сверлении.
Сб. «Прогрессивная технология механосборочного производства». Труды МГТУ. –М.: Издательство МГТУ,1983 г. стр. 30-44.16. Даниленко Б. Д. Сравнительный анализ нормативов режимов резания. Известия ВУЗов. –М.:Машиностроение. 1993 г. № 2. стр.89-91.17. Справочник технолога машиностроителя. Том 1. Под редакцией А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова Р. Ф. –М.: Машиностроение. 1985 г. стр.18.18. Л. Закс. Статистическое оценивание. –М.: Статистика. 1976 г.
стр. 63-70.19. Мартынов А. Д. Технология изготовления металлорежущих инструментов. Руководящие материалы. Выпуск VI-М: Машгиз. 1960 г. Стр. 84 … 96..
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
