Криогенные технологии получения неона и гелия из атмосферного воздуха
Криогенные технологии получения неона и гелия из атмосферного воздуха
Содержание
Введение 2
1. Источники редких газов 2
2. Общие принципы получения редких газов 3
3. Дополнительные аппараты конденсационной очистки от азота 4
4. Установка окончательной очистки неоно-гелиевой смеси
5. Ректификационная установка для получения неона
6. Адсорбционная установка получения гелия
Рекомендуемые материалы
Приложения
(Одесса-2003)
Введение.
Курс «Криогенные технологии получения редких газов» имеет своей целью дать знания о методах извлечения, очистки и сжижения редких (инертных) газов, присутствующих в воздухе в крайне малых количествах. Выделение названных веществ оправдано только в виде побочных продуктов в крупных воздухоразделительных установках с использованием передовых криогенных технологий.
Применение гелия, неона, криптона и ксенона обеспечило переход к передовым технологиям в специальных отраслях металлургии, электронике, атомной энергетике и космонавтике. Без редких газов немыслимо развитие экспериментальной физики, медицины, телевидения и электроламповой промышленности.
1. ИСТОЧНИКИ РЕДКИХ ГАЗОВ
Содержание редких газов в атмосфере Земли дано в таблице 1, [1]. Из нее следует, что для производства одного кубического метра неона необходимо переработать более 50 тыс. кубических метров воздуха. 
.
По этой причине источниками редких газов являются преимущественно крупные воздухоразделительные установки.
Таблица 1.
Содержание редких газов в атмосфере Земли
| Редкие газы | Гелий | Неон | Аргон | Криптон | Ксенон | |
| Химическая формула | Не | Ne | Ar | Kr | Xe | |
| Плотность при 1атм и 20°С | кг/норм.м3 | 0,1663 | 0,8385 | 1,662 | 3,478 | 5,490 |
| Содержание в атмосфере | % (объемные) | 0,00052 | 0,0018 | 0,93 | 0,00011 | 0,000008 |
| % (массовые) | 0,00007 | 0,0013 | 1,29 | 0,00033 | 0,000036 |
Таблица 2.
Продуктивность некоторых воздухоразделительных установок
по неоно-гелиевому концентрату
| Тип установки | КТ-70 | КтК-35 | КАр-30 | КА-5 | |
| Расход перерабатываемого воздуха | н.м3/ч | 350000 | 180 000 | 180 000 | 31 500 |
| Производительность по Ne-He смеси (в расчете на чистый 100% продукт) | н.м3/ч | 3,82 | 1,5 | 1,6 | 0,88 |
Неон производится только из атмосферного воздуха. При этом гелий выступает в качестве побочного продукта. Основную массу гелия получают из природных газов. В них содержится от 0,3 до 2% гелия. Рассмотрение технологии переработки природного газа в задачу настоящего курса не входит.
2. Общие принципы получения редких газов
Процесс получения любого инертного газа обычно состоит из двух стадий: на первой - выделяют концентрат («сырой газ»); на второй - обогащают (рафинируют) его до получения чистого продукта [2]. Предварительную очистку ведут с помощью процессов фракционной конденсации в местах ее получения. В воздухоразделительных установках гелий и неон не сжижаются, а накапливаются в верхней части нижней колонны. Эту смесь необходимо отводить из аппарата для обеспечения благоприятных условий теплоотдачи в конденсаторе. Обычно концентрация неоно-гелиевой смеси в упомянутом потоке не превышает 10%.
Рис. 1. Технологическая последовательность получения неона и гелия
Основную часть в этом продукте занимает азот. При доставке на значительные расстояния бедной смеси потребуется закачивать и перевозить дополнительное количество баллонов [3]. Для снижения транспортных затрат стараются максимально обогатить смесь в местах производства концентрата. В состав большинства воздухоразделительных установок входят встроенные дефлегматоры, позволяющие обеспечить содержание ценного продукта до 40¸50% при давлении нижней колонны (Р=0,5МПа) и температуре в верхней части верхней колонны (Т=83К). Такое состояние смеси обозначено точка «А». Получить более богатый концентрат встроенные аппараты не позволяют из-за того, что условия фазового равновесия заданы технологическим режимом ВРУ.
3. Дополнительные Аппараты конденсационной
очистки от азота
Рис. 2. Схема подключения дефлегматора к колонне ВРУ.
Рис. 3. Содержание азота в паровой фазе для смеси Ne-He-N2. Линии снизу вверх
соответствуют температурам 68 K, 72,5 K и 77 K. Соотношение между
Рис. 4. Изотермы фазового равновесия смеси N2–(Ne-Не).
3.1. Теплофизические основы конденсационных методов очистки
Дальнейшее обогащение Ne-Не смеси можно произвести только в отдельном дефлегматоре (рис.2). Это дает возможность, не привязываясь к параметрам в воздухоразделительной установке, задавать более предпочтительные условия дефлегмации. Они достигаются за счет повышения давления выше 0,5МПа (точка «К»), понижения температуры до 78К (точка Т0) или до »68К (точка Т1). Возможны комбинации этих процессов сжатия и охлаждения [3], (точки ТК0 и ТК1). Для достижения параметров равновесия Т0 и ТК0 достаточно охлаждения азотом, кипящим при атмосферном давлении. А для обеспечения точек Т1 и ТК1 необходимо использовать жидкий азот под вакуумом за счет применения специальных насосов для откачки паров N2. Зависимость температуры кипящего азота от давления показана в таблице 3.
Действительная температура фазового равновесия на несколько градусов выше, чем значения ТN2, указанные в таблице. Для уменьшения разности температур между кипящим азотом и обогащаемой смесью следует увеличить поверхность теплообмена или уменьшить тепловую нагрузку на выходную ступень. Последний прием достигается за счет деления аппарата на 2¸3 секции. Поскольку концентрация азота на входе составляет десятки процентов, для конденсации N2 из смеси во входных ступенях поддерживается температура около ТN2 =77,4К. Т.е. для их криогенного обеспечения вакуумирование азота не требуется.
Таблица 3.
Температура насыщения азота в зависимости от давления
| Вакуумирование паров азота | |||||||||||
| Давление | РN2, бар | 1,37 | 1,0 | 0,67 | 0,51 | 0,39 | 0,29 | 0,21 | 0,15 | ||
| Температура | ТN2, К | 80 | 77,4 | 74 | 72 | 70 | 68 | 66 | 64 | ||
На выходе из большинства промышленных дефлегматоров концентрация продукта (Ne+He) составляет 90¸92%. Дальнейшее обогащение смеси в местах ее производства нерентабельно. Обогащенный концентрат из нескольких источников направляется в централизованные пункты для переработки и разделения.
3.2. Устройство и принцип работы промышленной установки
На рис. 6 показана упрощенная схема установки, действующей на Енакиевском металлургическом заводе. Исходным сырьем является (Ne-He) смесь с содержанием азота около 50%, которая подается из нескольких блоков типа
КтК-35с расходом 6¸8м3/ч. Для закачки очищенной смеси в баллоны служит мембранный компрессор К.
Переохлаждение потока в ступени Ст3 достигается за счет вакуумирования паров кипящего азота до Р4=0,02МПа. Откачку азота ведут с помощью водокольцевого вакуум-насоса ВН.
Рисунок 5 – Упрощенная схема дефлегматора.
Основные аппараты дефлегматора размещаются в кожухе, снабженном перлитной изоляцией. Исходная смесь охлаждается в теплообменниках ТО1 и ТО2. Поток подается в кожухотрубные аппараты Ст1 и Ст2, расположенные в нижней азотной ванне при температуре кипящего азота около 78К. При достижении температуры около 86К (рис.4) наступает конденсация азота (парциальное давление смеси 0,5МПа´0,5=0,25МПа). В первой ступени конденсат двигается вместе с потоком вниз. Такие ступени дефлегматоров называются прямоточными. Они способны работать устойчиво (без захлебывания жидкостью), когда из потока выводится основная масса конденсата. Жидкий азот собирается в сборнике. Газообразная смесь устремляется вверх в трубки второй ступени Ст2.
Рис. 6. Изменение температуры и концентрации смеси (Ne-He)-N2
в аппаратах дефлегматора при различных давлениях.
Вторая и первая ступени работают в одинаковых условиях (Т и Р), но нагрузка на Ст2 значительно ниже. Помимо этого, во второй (и третьей) ступени организован противоточный характер движения пара и стекающей в сборник жидкости. За счет этих факторов из потока выделяется дополнительное количество азота и его содержание на выходе из второй ступени снижается до 26¸27%.
Подобно второй ступени, поток в третьей ступени Ст3 идет вверх, а жидкий азот в противотоке стекает вниз по нескольким десяткам каналов. Наружные поверхности трубок омываются азотом, кипящим при давлении Р4=0,2ата и Т=66К. Конденсат третьей ступени, через вторую ступень, попадает в общий сборник. Далее жидкий азот через автоматический поплавковый клапан КС редуцируется в нижнюю азотную ванну. В нештатных ситуациях, при помощи «холодных» вентилей Д1 и Д2 возможно осуществить эту операцию в ручном режиме. Такая необходимость может возникнуть в случае попадания в клапан твердых примесей либо при потере плавучести поплавка КС, работающего в условиях повышенного давления (РС=0,5МПа). В первом случае, когда клапан не закрылся, пользуются вентилем Д1 (параллельным клапану). Во втором (если он не открывается) - применяют Д2, включенный последовательно.
Уровни жидкости в верхней и нижней азотных ваннах поддерживаются автоматически поплавковыми регуляторами Кв и Кн.
В нормальном рабочем режиме аппарат не нуждается в постоянном обслуживании. Действия оператора сводятся к согласованию расхода исходной смеси и производительности компрессора К.
Отдельные узлы и внешний вид одного из типов промышленных дефлегматоров показаны на рис. 7 и 8. Масса установки - 560кг, высота - 3м.
|
Рисунок 7– Дефлегматор (перлитная изоляция) | Рекомендуем посмотреть лекцию "13 Нагрузка и отдых как взаимосвязанные компоненты выполнения физических упражнений".
Рисунок 8 – Основные узлы дефлегматора |
ЛИТЕРАТУРА
1. Головко Г.А. Криогенное производство инертных газов. - 2-е изд., перераб и доп. - Л.: Машиностроение, Ленингр. отд. -1983. - 416 с.
2. Комплекс новой техники для криогенного производства неона и гелия высокой чистоты. Архаров А.М., Бондаренко В.Л., Савинов М.Ю. и др.// Тез.докл.межуд.н-техн.конф. «Холодильная техника России. Состояние и перспективы накануне ХХI века.». - С.-Петерб. - 1998. - С.40-41.
3. Бондаренко В.Л., Вигуржинская С.Ю. Оптимизация системы предварительной очистки неоно-гелиевой смеси // Холодильная техника и технология. - 1999. Вып. 63. – С. 86 – 91.
