Теплообмен при поперечном омывании пучков труб
Теплообмен при поперечном омывании пучков труб
Тепло-обменные аппараты, собирающиеся из пучка круглых труб и омываю-
щиеся поперечным потоком жидкости, имеют в технике большое распространение. Гидродинамическая картина омывания пучка круглых труб имеет более сложный вид, чем для одиночной трубы.
В технике применяются два вида.расположения труб в пучках: коридорный (рис. а) и шахматный (рис. б). В качестве характерных размеров пучков труб используются: внешний диаметр, количество рядов труб по движению жидкости, относительные шаги (отношение расстояния между осями труб по ширине пучка к внешнему диаметру труб — s1/d и отношение расстояния между осями двух соседних рядов труб по направлению движения жидкости к внешнему диаметру труб — s2/d). |
При прохождении потока жидкости через пучок начальная степень его турбулизации будет возрастать от ряда к ряду, -пучок труб является очень хорошим турбулирующим устройством. Если в канале перед пучком режим течения был ламинарным, то в зависимости от числа Re в пучке труб может быть как ламинарное, так и турбулентное течение жидкости.
При малых значениях числа Re < 1 · 103 ламинарный режим течения может сохраниться и в пучке труб. В теплообменных аппаратах наиболее часто встречается турбулентное течение. При больших значениях Re наблюдается как ламинарные , так и турбулентные пограничные слои. С увеличением Re изменение законов теплоотдачи связано с появлением на трубах пучка турбулентного пограничного слоя, который может наблюдаться при Re ≈1 • 105.
При Re = 1 • I05 лобовая часть трубы омывается ламинарным пограничным слоем, а кормовая находится в вихревой зоне, в межтрубном пространстве движения жидкости будет турбулентным. Такой режим называют смешанным режимом движения жидкости.
Рекомендуемые материалы
Омывание трубок первого ряда, независимо от расположения труб в пучке, практически не отличается от омывания одиночной трубы и зависит только от начальной турбулентности потока. Характер омывания следующих рядов труб в обоих пучках изменяется.
При коридорном расположении трубы любого ряда затеняются соответственными трубами предыдущего ряда, что ухудшает омыванче лобовой части и большая часть поверхности трубы находится в слабой вихревой зоне. При шахматном расположении труб загораживания одних труб другими не происходит. Вследствие этого коэффициент теплоотдачи в шахматных пучках при одинаковых условиях выше, чем в коридорных.
На рис., а к 6 показано изменение локального коэффициента теплоотдачи по периметру сечения трубы для первого и последующих рядов семирядного коридорного и шахматного пучков. По оси ординат отложены относительные значения коэффициента теплоотдачи , а по оси -абсцисс — угол j, отсчитываемый от лобовой точки трубы. Здесь среднее, значение коэффициента теплоотдачи по окружности труб различных рядов, а его локальное значение.
Из рассмотрения кривых (см. рис, а и б) следует, что коэффициент теплоотдачи для любого ряда шахматного расположения труб в лобовой части (при = 0) получает максимальное значение и изменение его мало отличается от изменения коэффициента теплоотдачи для одиночной трубы. Такое же изменение коэффициента теплоотдачи имеет место и для первого ряда коридорного пучка.
Для трубок второго и следующих рядов коридорного расположения получается два максимума теплоотдачи при углах около 50—60о к направлению потока. Из этого следует, что теплоотдача как в лобовой, так и в кормовой части трубок будет меньшей по сравнению с теплоотдачей одиночной трубы. При любом расположении труб каждый ряд вызывает дополнительную турбулизацию потока. Поэтому коэффициент теплоотдачи для труб второго ряда выше, чем для первого, а для третьего ряда выше, чем для второго. Начиная с третьего ряда поток жидкости стабилизируется и коэффициент теплоотдачи для всех последующих рядов остается величиной постоянной.
Если теплоотдачу третьего ряда принять за 100%, то теплоотдача первого ряда коридорных и шахматных пучков составляет лишь 60%. Теплоотдача второго ряда коридорного пучка составляет 90%, а шахматного— 70%. В целом теплоотдача в шахматных пучках за счет лучшей турбулизации потока выше, чем в коридорных.. Кроме того, теплоотдача в пучках зависит от расстояния между трубами. Эта зависимость учитывается поправочным коэффициентом es, отражающем собой влияние относительных шагов.
При расчете теплообменных аппаратов и определении среднего коэффициента теплоотдачи третьего ряда пучка труб при смешанном режиме (Reж.d ≈ 1•103—1 • 105) применяются уравнения, полученные В. П. Исаченко:
при коридорном расположении труб
при шахматном расположении труб
Для глубинных рядов коридорного пучка ,
для шахматного: при s1/s2, < 2 ,
при s1/s2, > 2 .
При вычислении чисел подобия за определяющую температуру принята средняя температура жидкости, за определяющую скорость — скорость жидкости в самом узком сечении ряда, за определяющий размер — диаметр трубы. Формулы справедливы для капельных жидкостей и газов.
Значение коэффициента теплоотдачи для трубок первого ряда определяется путем умножения коэффициента теплоотдачи для третьего ряда на поправочный коэффициент e1= 0,6; для трубок второго ряда в шахматных пучках — на e 2= 0,7, а в коридорных — на e 2= 0,9.
Среднее значение коэффициента теплоотдачи для всего пучка в целом как средневзвешенная по поверхности теплообмена величина:
где , , ..., — средние коэффициенты теплоотдачи в отдельных рядах труб; F1, F2 ..., Fn — поверхности нагрева каждого ряда труб.
Если пучок труб омывается вынужденным потоком жидкости под углом y< 90°, то коэффициент теплоотдачи для пучка труб при y= 90° необходимо умножить на поправочный коэффицииент ey взятый из таблицы тогда .
Таблица
Значение поправочного коэффициента ey, для пучков из круглых труб.
y, град | 90 | 80 | 70 | 60 | 50 | 40 | 30 | 20 | 10 |
ey | 1 | 1 | 0,98 | Лекция "Сильные и слабые стороны опросников" также может быть Вам полезна. 0,94 | 0,88 | 0.78 | 0,67 | 0,52 | 0.42 |