Частный случай
Лекция 33. Часть 2 (Продолжение)
Частный случай.
Возможно дальнейшее упрощение формулы (5.63). Так в ЭВА с большим количеством радиодеталей и плотной компоновкой площадь излучающей поверхности нагретой зоны практически мало отличается от площади поверхности корпуса, т.е. можно приближённо считать, что Sзл = Sк. С учётом этого:
град/Вт.
В большинстве случаев выражение в квадратных скобках примерно равно 1, тогда
град/Вт.
При этих же условиях величина Акс может иметь значения от 0,65 до 1, причём Акс = 1 соответствует aзв = ¥. В рассматриваемых аппаратах при скоростях потока газа не более 2 м/сек значения коэффициента aзв составляют примерно (20-40) Вт/м2град.
В этих условиях величина Акс изменяется в более узких пределах и можно положить её равной 0,75.
(5.65)
Рекомендуемые материалы
I. Естественная вентиляция.
Естественная вентиляция имеет место в корпусах ЭА, которые перфорированы (отверстия, щели, жалюзи и т.д.). Тепловые проводимости определяются так же, как при принудительной вентиляции, однако, теперь Gr - расход воздуха через аппарат – является неизвестной величиной.
Средние коэффициенты конвективного теплообмена нагретой зоны и воздуха в аппаратах различных конструкций, габаритов, в широком диапазоне изменения тепловых нагрузок изменяются незначительно и в среднем равны 6 Вт/м2град. Поэтому
sзв= 6Sзв Вт/град ; sкв= 6Sкв Вт/град, (5.66)
где Sзв и Sкв – омываемые протекающим через аппарат воздухом площади поверхностей нагретой зоны и корпуса. С учетом того, что tвх= tc, т.е. nвх= tвх – tс= 0 и принимая во внимание все предыдущие рассуждения и допущения, подставляя D в Fij и учитывая, что Азс= Акс= 0 получаем:
(5.67)
Коэффициент гидравлического сопротивления входа xвх зависит от величины 
и числа Re, которые для этих аппаратов могут иметь значения 100 £ Re £ 1000, 0 £ £ 1. Коэффициент гидравлического сопротивления xкин, обусловленный ускорением потока определится по формуле
. (5.68)
Если температура t2 = tвых воздуха, выходящего из аппарата не превышает 60°С, то, принимая t1= tc= 20°C и Tв=273 + tв=273 + 0,5(60 + 20)= 313°K, получим
Величина xкин=0,25 определяет максимальное значение этого коэффициента. Для средних условий работы аппарата принято считать xкин=0,2.
При сухом воздухе, нормальном давлении и g=9,81 м/сек2 получаем
[кг/сек], (5.69)
где h – среднее расстояние между входными и выходными отверстиями.
Собственно расход воздуха через аппарат вычисляется по формуле:
[м-4] , (5.70)
где Fвх, Fвых – площадь входных и выходных отверстий, Fш – площадь отверстий в шасси (если оно есть), 
- площадь поперечного сечения аппарата (Fап), не занятая деталями и шасси, kзап – коэффициент заполнения объёма аппарата деталями.
Если Сr=1000 Дж/кг×град , то
[Вт/град]. (5.71)
Пример:
Вычислить tз и tк аппарата с перфорированным корпусом и горизонтальным перфорированным шасси.
Геометрические параметры и режим работы аппарата известны: среднее расстояние между отверстиями для повода и отвода воздуха h=0,206 м; суммарные площади отверстий в корпусе и шасси – Fвх= Fвых= 1,6×10-2 м2, Fш= 1,75×10-2 м2; площадь поверхностей корпуса, нагретой зоны и её излучающей поверхности: Sк=0,695 м2, Sзв=0,247 м2, Sзл=0,231 м2; площадь поперечного сечения порожнего корпуса Fап=0,122 м2. Коэффициент заполнения kзап=0,1. Мощность источников тепла Р=95 Вт. Аппарат находится в неограниченной воздушной среде (tс=20°С), давление нормальное, теплообмен внешней поверхности корпуса со средой происходит в условиях естественной конвекции.
Решение:
Определим величину W, для чего определим параметры входящие в формулу (4.70).
"Виды ощущений и их роль в жизнедеятельности слепых и слабовидящих" - тут тоже много полезного для Вас.
По формулам (4.67) найдём Fзс=0,32 град/Вт; Fкс=0,053 град/Вт.
Вычислим средние поверхностные перегревы нагретой зоны и корпуса:
nз=0,32×95=30,4 град; nк=0,053×95=5,0 град.
Средние поверхностные температуры нагретой зоны и корпуса:
tз=20+30,4=50,4°C tк=20+5,0=25,0°С.
