Книга: Обеспечение оптимальных параметров воздушной среды в рабочей зоне

Распознанный текст из изображения:

МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО

ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ

РАДИОТЕХНИКИ, ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ

(ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)

В.С. РОЗАНОВ, А.В. РЯЗАНОВ

ОБЕСПЕЧЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ

ВОЗДУШНОЙ СРЕДЫ В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ

Учебное пособие

ИааюаСИИй И-тУ1 УаД;И "КНЯаа,

элмтроннии в автоаатна

БИБЛИОТЕКА

Москва 1998

Распознанный текст из изображения:

ББ( 28.08

Р 64

УДК 62-784. 21. 22

Рецензенты: к.т.н.,доц. Т.К.Асанов к.т.н.,доц. Н.В.Кондратьева

Р 64 В.С.Розанов, А.В.Рязанов. Обеспечение опткавльных

параметров воздушной среды в рабочей зоне: Учвбное

пособие /Моск.гос.ин-т радиотехники, электроники и

автоматики (технический университет).-М.,1998.-44 с.

1ЛЯ б-7339-0125-Х

В учебном пособии содериатся основные сведения о методах и средствах вентиляции в производственных помещениях,даня примеры расчетов разгччных систем вентиляции и спрезоаее данные, необходима для таких расчетов. В пособии такие приведены предельно допустимые концентрации вредных веществ, используемих на предприятиях радиоэлектронной прмышленности, в воздухе рабочей эоны, и нормы параметров микроклимата.

Учебное пособие соответствует программе курса "Безопасность жизнедеятельности" МИРЗА и предназначено для студентов всех специальностей института.

Табл. 20. Ил. 10. Библиогр.: 14 назв.

Печатается по решению редакционно-издательского совета Московского государственного института радиотехники, электроники и автоматики (технический университет).

1 Ю (ОЭ) - 98

-з-

ВВЕДКНИЕ

Процесс дипломного проектирования в ИИРЭЛ предусматривает обязательное выполнение студентами раздела "Безопасность жизнедеятельности (ВЗАД) .

Студенты института выполняют дипломные проекты по тематике предприятий радиоэлектронного профиля. Раздел БЖД в дипломном проекте должен учитывать специфику радиоэлектронных производств, следовательно, он должен быть тесно увязан с основной темой проекта.

Известно, что производства радиоэлектронного профиля в широкой мере в своих технологиях исполь" зуют химические, термические, электрохимические, механические и другие процессы, сопровождакхциеся выделением в воздушную среду рабочей зоны различных веществ в виде влаги, аэрозолей и гни, а также избытков теплоты.

Вредные вещества, попадающие в процессе производства в воздух рабочей зоны, при определенных концентрациях и длительном систематическом воздействии на работающи ~ могут оказывать вредное влияние на их здоровье и, в результате, вызывать профессиональные заболевания.

В связи с этим на предприятиях необходимо предусматривать целый комплекс организационных мероприятий и технических средств по обеспечению опти мальных параметров воздушной среды в рабочей эона.

Настоящее учебное пособие предназначено для указания помощи студентам при выполнении раздела ЩЦ дипломного проекта в части решения вопросов оценки вредных факторов, ухудшающих параметры микроклима" та и загрязняющих воздух рабочей эоны, выбора си" стем вентиляции, ~..~счета их производительности, потерь давления в воздуховодах и мощности электродвигателей.

Учебное пособие ориентировано на студентов всех специальностей ИИРЭА.

1ЯВН б-7339-0125-Х '

(С) В.С.Розанов А.В.Рязанов

Распознанный текст из изображения:

1. РАСЧЕТЫ ВЕЛЕНИЙ ВРКДНЫХ ВКЩЕСТВ И ВЯЛА

Приступая к проектированию вентиляции, необходи мо прежде всего дать характеристику производствен ного помещения и проводимых в нем технологических процессов. Следует указать все виды выделений (влаги, вредных веществ, избытка тепла), характер их воздействия на человека, нормируемые предельно- допустимые концентрации вредных веществ и параметры микроклимата.

Оптимальные и допустимые параметры микроклимата и предельно-допустимые концентрации вредныХ веществ, наиболее часто встречающихся в радиоэлектронной промышленности, приведены в приложении 1 данного учебного пособия. Ниже даны методики расчетов вредных веществ, поступающих в помещения. 1.1. Влаговыделения Влага выделяется в рез.льтате испарения со свободной поверхности воды и влажных поверхностей материалов и кожи, в результате дыхания людей, а также химических реакций, работы оборудования и т. д.

Количество влаги, выделяемое людьми (см.табл.1), г/ч, определяется по формуле

И=п и,

где и — число людей; ы — количество влаги, выделяемое одним человеком, г/ч.

Таблица 1 Количество тепла и влаги, выделяемое человеком Количество влаги, испаряющейся с открытой поверхности некипящей воды, кг/ч, определяется по

-5-

формуле

%, = (а+ ОДЗ! ч) ° (Р;„- Р, ). Р,

!0$,325

В

где а — коэффициент, зависящий от температуры поверхности испарения (табл. 2)у ч †. скорость движения воздуха над поверхностью испарения, и/с( Р „ Р, — давление водяного пара, соответственно, при температуре поверхности испарения и полном насыщении и в окружающем воздухе, кПа( Г - площадь поверхности испарения, и р  — барометрическое дав" ление, кПа.

Таблица 2

Значения коэффициента а

,~С ~ 30 40 ° 50 60 70 80 90

О, 02 О, 028 О, ОЭЭ О, 037 О, 041 О, 046 Ю, 051

д®я некипящей воды температура поверхности испарения ~„„ находится из таблицы 3 по средней температуре воды ~,.

Таблица 3

Темпе ат а пове хности испа ния воды

ФС 20 30 40 50 60 70 80 90

18 28 37 45 .51 58 69 82

Количество влаги, испарившейся при кипении воды, И , кг/ч, зависит от количества подводимого к воде тепла и вида укрытия воды и может быть определено по формуле

Идрщ Эю 6.Кчзр'(Юмсч/Я)ю

где К '- опытный коэффициент, учитывающий вид укрытия: для плотных укрытий без отсоса воздуха О, 1, при отсосе воздуха — 0,2...0,25: Ц , . — мощность теплового источника испарения, Втю Ч вЂ” скрытая теплота испарения, кдж/кг.

Ориентировочно интенсивность испарения может быть принята равной 40...50 кг в 1 час с 1 м~ поверхности

Количество водяных паров, образукщих~я прк юаюкческих реакциях, в том числе и при гореник веществ,определяется по опытнык данными. При анки 1 кг горючего количество образовавшейся влаги может

Распознанный текст из изображения:

Таблица 5

Таблица 4

2. РАСЧЕТЫ ВЫДЕЛЕНИЙ ТЕПЛА

Иди Ог 15.Ы,

1.2. Газо- и пылевыделения

быть определено по таблице 4 °

Количество влаги И„ , образующейся при сгорании 1

кг топлива

Количество испаряющейся влаги И, (кг/ч) при при менении охлаждающих эмульсий для охлаждения металло- режущих станков определяется по формуле

где М вЂ” мощность станков, кВт.

Влаговыделения от технологического оборудования обычно принимаются по справочным данным.

В помещении могут находиться различные источники выделений газов и пыли. Необходимо учитывать газовыделения со свободной поверхности жидкостей, при сгорании топлива, через неплотности аппаратуры и трубопроводов, при различных технологических операциях (окраске, сварке, гальванизации, пайке, травлении, нанесении фоторезистров и т. д.). Пылевыделения имеют место при механической обработке материалов, их очистке, полировке, дроблении, транспортировке, сварочных работах и других операциях. Места пылеобразования, как правило, оборудуются местной вытяжной вентиляцией.

Количество двуокиси углерода, содержащегося в выдыхаемом человеком воздухе, определяется по таблице5.

При наличии в помещении источников других вредных выделений количество этих выделений в воздухе (газы, пары, пыль и др.) подсчитывается, исходя из особенностей технологического процесса и оборудования [3, 9, 10).

Количество двуокиси углерода, выделяемого че-

ловеком

2.1. Тепловыделения от людей

Тепловыделения человека зависят от тяжести работы, температуры и скорости движения окружающего воздуха. Количество тепла, выделяемого одним человеком, приведено в таблице 1. Считается, что женщина выделяет 8э%, а ребенок — 75% теаловыделений взрослого мужчины.

В расчетах используется явное тепло, т. е. тепло, воздействующее на изменение температуры воздуха в помещении.

2.2. Тепловыделения от солнечной радиации

Расчет тепла, поступающего в помещение от солнечной радиации Я , и ()„ (Вт), производится по следующим формулам:

для остекленных поверхностей

Яос с Гост'яост'Аоевг'

для перекрытий

Я Га Чв~

где Го„„ Г, — площади поверхности остекления и покрытия, м~; с( , с( — удельные тепловыделения от солнечной радиации, Вт/м~, через 1 м~ поверхности остекления (с учетом ориен.ации по сторонам света) и чеоез 1 м~ перекрытия (таблицы б Ы 7~„' А„. — коээфиця '1" учета характера ос еления (таб. ;г

Распознанный текст из изображения:

Таблица 6

Тепловыделения от солнечной радиации через

г

остекление, Вт/и

Характер

остекления

СВиСЗ

55 65

ВиЗ 55 65

)сЮ и )ОЗ

55 65

55 65

170 170

200 210

75 70 95 95

145 170 185 210

145 170

185 210

87 80

100 95

175 175 'ОО 200

185 185

210 210

170 175

185 200 .

Для остекленных поверхностей, ориентированных на

север, с) .О.

Таблица 7

Тепловыделения.от солнечной радиации через пере-

Солнечную радиацию стоит учитывать при наружной

температуре от 10 "С и выше..

Таблица 8

Значения коэффициента А

Окна с двойным остеклением с переплетами: деревянными металлическими Фонари с двойным вертикальным остеклением с переплетами: деревянными металлическими

При ориентации остекления и гео-

г афической ш оте

9

Для примера Иосква находится на широте 56, а СгПетербург 60 градусов.

За величину тепловыделений принимается большая величина, полученная при расчете двух вариантов:

тепловыделения через остекление в одной стене в сумме с тепловьщелениями через покрытие и фонарик

тепловыделения через остекление в двух взаимно перпендикулярных стенах с коэффициентом О, 7 в сумме с тепловыделением через покрытие и фонари )13).

2.3. Тепловыделения от электродвигателей

Расчет тепловыделений от электродвигателей Яэл, Вт, производится по формуле

э

О.; - Ы».... 10,

где й — суммарная номинальная мощность электродвигателей, кВтр э) эл.дв — коэффициент, учитываиций использование установочной мощности двигателей, их загрузку по мощности, одновременность их работы, долю перехода электрической энергии.в тепловую.

Приближенно для эл~ гтродвигателей, работаицих с устройствами без принудительного жидкостного охлаждения э) .„ - О, 25;. для приводов станков с использованием эмульсии э) . 0,2) для электродвигателей, приводя)цих устройства с местными отсосами, э) .~ О, 15.

2.4. Тепловыделения от печей

Расчет тепловыделений от печей 0„ Вт, произво-

ди'ся по формулам;

— для печей, работаэсвсих на топливе4

Я, 0,2730 ~Т)сэцу

- ддя электрических печвйь

О, )4)с *10,

э

где Т вЂ” расход топлива, кг/чу )сэ, )сг — коэффици-

енты, учитывающие долю тепла, поступакщего в поме-

щение (см. таблицу 9) у Я вЂ” теплотворная способ-

ность топлива, кДж/кг <таблица 10) 4 э) — коэффициент

неполноты сгорания топлива, принимаемый равньвэ

О, 95...0, 98г М вЂ” суммарная мощность электропечей,

кВт.

Распознанный текст из изображения:

10

Таблица 9

Значения коэффициентов 11 и Хд

Для тепла, посту-

пающего в помещение

Вид оборудования

технологических

процессов

при обогреве оборудования электричеством, )сд

при обогреве

оборудования

топливом,

ндукционные печи плавки

мкостью 100 — 200 кг

О, 58...0, 44

Электродуговые печи емкостью 100 — 200 кг

О, 33...0,2б

Тигельные газовые печи

О, 048

Таблица 10

2.5. Тепловыделения от источников искусственного

освещения

Расчет тепловыделений от источников искусствен-

ного освещения О„„ Вт, производится по формуле

э

О.. - Ы)10,

где И вЂ” суммарная мощность источников освещения,

кВт) ~) — коэффициент тепловых потерь (~) = О, 9 — для

ламп накаливания и ~) = О, 55 для гаэораэрядных

ламп).

Для расчета тепловыделений от радиотехнических

установок и устройств вычислительной техники ис-

пользуется аналогичная формула, в которой

0,3...0,5 — для радиотехнических устройств и

0,4...0к7 для устройств вычислительной техники.

11

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОГО ВОЗДуКОО д'„цд,

Необходимый расход воздуха определяется вредными факторами, вызывающими отклонения параметров воздушной среды в рабочей зоне от нормируемых (поступление вредных веществ, влаги, избытков тепла) .

3.1 Потребный воздухообмен при поступлении вредных веществ в воздух рабочей зоны.

В помещениях, загрязненных вредными парами, пылью, количество воздуха 6, мэ/ч, необходимого для разбавления концентрации вредных веществ до допустимых, рассчитывают по формуле

)~ В

О=—

е1-чд'

где  — количество вредных веществ, выделяющихся в помещении за 1 час, иг/ч; с)1, с)д — концентрация вредных веществ в приточнои и удаляемом воздухе, мг/и~) )с 1,5 + 2.

Концентрация цд причимается равной предельно допустимой для рассматриваемого вредного вещества (см, П.1, табл.П-У-З) .

При одновременнод4 выделении в воздух рабочей зоны нескольких вредных веществ, не обладающих однонаправленным действием, потребный воздухообмен сле" дует принимать по тому вредному веществу, для которого требуется подача чистого воздуха в наибольшем количестве.

В тех случаях, когда происходит одновременное выделение нескольких вредных веществ однонаправленного действия, расчет общеобменной вентиляции выполняют путем суммирования количества воздуха, необходимого для разбавления кахдого вещества до его предельно допустимой концентрации С. Концентрации С нулино принимать такими, чтобы выполнялось Не-' равенство

с с с

° — ' — ~... ° — ' — * ~.

пдк, пдк, -'пдк.

3. 2. Воздухообмен, обеспечивающий удаление

избытков тепла

В помещениях со эначительныии тепловыделениями обьем

Распознанный текст из изображения:

приточного воздуха, необходимого для поглощения избытков тепла, О, мэ/ч, рассчитывают по формуле

3600. Я

С, а-(в -В )' где Я вЂ” теплоизбытки, Вт( С вЂ” массовая удельная тепяоемкость воздуха [С 10 Д~ )у р — плотность

кг~С приточного воздуха (р 1, 2 — 1, 29 кг/мз); С,е — температура удаляемого и приточного воздуха.

Температура приточного воздуха принимается по СНиП-11-33-75 для теплого времени года. Температура удаляемого воздуха определяется по формуле

- Ф , + а (Н-2],

где 1р., — температура в рабочей зоне по ГОСТ 12.1.005-88; а — нарастание температуры на камдый метр ваэсоты, С/мр Н вЂ” высота от пола до вытяиного отверстия,м. Величина а" в зависимости от тепловыделения 0,5...1,5 'С/м. 3. 3. Определение потребного воздухообмена при

наличии избытка влаги Расчет расхода воздуха 6, м~/ч,'ведется по формуле

%~ О

(6,-4 )' где Ю вЂ” количество водяного пара, выделяющегося в помещении, г/ч( 4„ с) — влагосодеркание вытяиного (принимается равным предельно допустимому) и приточного воздуха, к/кг, определяется по температуре и относительной влакности воздуха из 1-с) -диаграммы (см.рис.1):р - плотндсть приточного воздуха, кг/мз. При одновременном выделении вредных веществ, тепла и влаги сравниваются соответствующие воздухообмены, потребные для их удаления, и выбирается из них.наибольвий. 4. ПРОЕКТИРОВИ)ИЕ СИСТЕИ ВЕНТИЛЯПИИ

4.1. Порядок проектирования

Имея данные о необходимом расходе воздуха, мозно приступить к проектированию систем вентиляции в следующем порядке: 1. Выбрать систему вентиляций.

Рис.1.Диаграмма 1-с$ состояния воздуха

Распознанный текст из изображения:

14

2. Для механической вентиляции:

а) определить конфигурацию сети)

б) определить поперечные .размеры воэдуховодов на участках сети)

в) определить величину максимального сопротивления сети)

г) выбрать вентиляторы и электродвигатели для их привода)

д) при использовании систем местной вентиляции рассчитать устройства этой вентиляции, устанавливаемые на рабочих местах (вытяжные шкафы, бортовые отсосы, зонты, воздушные души и т. д.)

Э. Для естественной вентиляции:

а) определить температуру вытязного воздуха;

б) определить потребные площади приточных и вытяжных проемов.

4.2. Выбор систем вентиляции

При выборе и проектир ванин систем вентиляции необходимо учитывать предъявляемые к ним требования:

- объем приточного воздуха должен соответствовать объему вытяжного (раэница между ними не должна превышать 10...15%)р

- системы вентиляции должны обеспечивать подачу чистого воздуха в места с наименьшими выделениями вредностей и удалять загрязненный воздух из мест, где эти выделения максимальны)

— при общеобменной вентиляции приток воздуха должен производиться в рабочую зону, а витязе — иэ верхней зоны помещения)

— системы вентиляции не должны вызывать переохлаждения (перегрева) работающих, не создавать шум на рабочих местах выше допустимых норм;

— вентиляция должна быть пожаро- и, взрывобезопасна, проста по устройству, надежна и эконо~алчна.

устройство вентиляции в производственных и вспомогательных помещениях является обязательным.

В проекте может быть разработана естественная или механическая вентиляция. Естественную вентиляцию (аэрацию) следует применять в основном для удаления избытков тепла. Применение естественной вентиляции требует расположения оборудования перпендикулярно продольным стенам, наличия между оборудова-

15

нием проходов шириной не менее 2 м. Здание должно располагаться перпендикулярно направлению господствующих ветров или под углом не менее 45~ к ним. Для обеспечения эффективности аэрации в здании располагают два горизонтальных ряда фрамуг с надеж ной конструкцией механизмов привода 'для их открывания и закрывания. Приток воздуха в теплое время года на высоте не более 1,8 и от поля, а в холодное время — не ниже 4 м от поля. Для удаления воздуха устанавливаются вытяжные трубы или шахты, на которые крепят дефлекторы.

Механическая вентиляция. может разрабатываться как общеобменная, так и местная с общеобменной. Во всех производственных помещениях, где требуется надежный обмен воздуха,. применяется приточно-вытязная вентиляция. Высота приемного устройства долзна зависеть от расположения загрязненного воздуха. В большинстве случаев приемные устройства располагаются в нижних зонах помещения (13).

Местная вентиляция используется для удаления вредностей 1 и 2 классов из мест их образования для предотвращения распро~.гранения их в воздухе производственного помещения (отсосы, вытяжные зонты. и т. и.), а также для обеспечения нормальных условий на рабочих местах (воздушные завесы, души и т. и.).

4.'3. Расчет системы механической вентиляции

4. 3. 1. Определение конфигурации вентиляционной сети с учетом размещения оборудования и помещений,

Для определения конфигурации вентиляционной сети необходимо на план производственного помещения нане .ти схему вентиляционной сети с указанием приточных (вытяжных) камер, вентиляторов, воздухореспределителей и воз~.уховодов.

Для примера, на рис. 2 приведена схема приточнай вентиляции цеха. Аналогично выглядят и схемы вытяжной вентиляции.

4.3.2. Определение поперечных размеров воздуховодов для отдельных участков вентиляционной сети . Исходными данньзии для расчета размеров воэдуховодов являются расходы воздуха (О~) и допуст;:мыв скорости его движения на 1-м участке сети (0~).

Распознанный текст из изображения:

16

Возду- ховод

оздухо-

аспре-

елитель

риточная

амера

Рис.2 Схема приточной вентиляции

Потребная площадь воздуховода Й~, м~, определяется по формуле

О~

3600 Ц

для дальнейших расчетов (при определении сопро тивления сети, подборе вентилятора и электродвигателя) площадь воздуховода принимается равной ближайшей большей стандартной величине. Для выполнения расчета составляется схема. каждой ветви системы вентиляции (сети, подсоединенной к одному вентилятору) . Эти сети (ветви) могут быть как линейные (последовательные) — аналогичные приведенным на рис. 2, так и разветвленные — состоящие из сочетаний последовательных и параллельных участков, узлов разветвлений и т. д.

Примерный вид схемы одной линейной ветви вентиляционной сети представлен на рис. 3. Обычно для систем вентиляции промышленных зданий принимается ~следующее распределение скоростей: на головных участках 9...12 и/с, а на дальних концевых 3...6 и/с. В промышленных зданиях, как правило, используются круглые металлические воздуховоды. В этом случае

17

расчет сечений воздуховодов заключается в определении диаметров труб. Исходные данные и результаты расчета заносятся в таблицу (примерная форма- табл.11)

Рис. 3. Схема ветви системы вентхдяция (1 - номер

участка (от 1 до М) р Ь-расход воздуха, м.куб./час;

Š— длина участка, м )

4.3 ° 3. Определение сопротивления сети

В результате расчета необходимо определить максимальное 'значение потерь давления в вентиляционной сети. Расчет разветвленной вентиляционной сети нетрудно свести к расчету отдельных последовательных ветвей с последующим преобразованием в суммарную последовательную ветвь. При расчете сети следует уч..тывать потери давления в вентиляционном оборудовании. Естественным давлением в системах механической вентиляции п..енебрегают. Для обеспечения запаса вентилятор должен создавать в воэдуховодах избыточное давление, превышающее не менее чем на 10$ расчетное давление . Для расчета сопротивления 1-го участка сети используется формула

ЬР~ В~ ° 1~ + ф~ °

М', й

2

где й~ — удельные потери давления на трение на 1-и участке, определяются для каждого участка сети в зависимости от диаметра воздуховода б~ и скорости воздуха ч, из номограммы(см.Прилож.11, рис.П-11-1);

Распознанный текст из изображения:

18

.), — длина 1-го участка воздуховода, м2 ~ — сумма

коэффициентов местных потерь на 1-м участке воэду-

ховода, определяется в зависимости от элементов

воздуховодов из таблицы (см.Прилош. 11, табл.П-11-2);

у, — скорость воздуха на 1-м участке воздуховода,

и/с2 р — плотность воздуха (принимаем р = 1,2

кг/м') .

Для прямоугольных воздуховодов с размерами а~ х Ь,

определение й~ необходимо производить по эквива-

лентному по скорости диаметру

2а, Ь,

Т1 +ь

Эта формула справедлива при условии, что на про-

тяшении кашдого участка скорость воздуха постоянна.

Величины Н~ и ф~ приводятся в справочниках. Исходные

и расчетные данные заносятся в таблицу 11.

Таблица 11

Расчет воздуховодов . сопротивления сети

19

4.4. Расчет устройств местной вентиляции, устана-

вливаемых на рабочих местах.

4. 4. 1. Воздушное душирование

Воздушное душирование следует применять, когда на работающего воздействует лучистая теплота с интенсивностью 350 вт/м~ и более.

Нормы температуры ~, 'С, и скоростей у, и/с,воздушного душирования для работ средней тяшести приведены в табл. 12, полные данные для всех категорий работ даны в Санитарных нормах проектирования промышленных предприятий СН 245-71 и ГОСТ 12.1.005-88 "Воздух рабочей зоны".

Таблица 12

Нормы температур и скоростей двизения воздуха при воздушном душировании для категории работ средней

твкести

В таблице б~ — условный диаметр воздуховода, определяемый из справочной литературы по полученному

значению стандартной площади сечения воздуховода

й1 °

~/ По данным таблицы 11 подсчитываются суммарные потери давления по всем возмошным направлениям вентиляционной сети ~

Р~ ХЬР~, ~/ '

где 1 — число участков, входящих в рассматриваемое направление 3.

Из значений Р~ выбирается максимальнОе Р „ которое используется в дальнейших расчетах. Задача расчета потерь давления в воздуховодах мошет быть значительно упрощена, если расчет производить с использованием ЭВИ.

1уширукхций воздух подается на рабочее место приточными патрубками. Конструкции патрубка типа ППД показана на рис. 4.

Патрубки необходимо устанавливать на такой высоте, чтобы они 'создавали херошее обдувание приточмьав воздухом верхней части туловища человека и не за= трудняли нормальную эксплуатацюэ оборудования.

На рабочее место воздух мошет подаваться или горизонтально, или сверху под углом 45 . Расстояние от выходного патрубка до рабочего, ос'-лузивахщего устройства, долина быть не менее 1 и. Расчет душирующего патрубка ведется в соответствии со схемой, приведенной на рис. 5.

Распознанный текст из изображения:

-20-

При А, в пределах

формуле

Скорость воздуха

определяется как

- 21-

от О, б до 1 расчет Г~ ведут по

а+АЗ Ь -33 Ф

ф7$ т

на выходе патрубка те ( м/с),

Рис. 4 Душирукщий патрубок

типа ППД"

1-нижнеее звено( 2-шарнир;

3-среднее звено; 4-опорные

ролики; 5-верхьее звено

Рис5. Расчетная

схема воздушного

душа

Первоначально определяется отношение разности

температур Ь,

! -(~

где 1р.„1 и йо — температура в рабочей зоне, нормируемая температура воздуха на рабочем месте и температура воздуха на выходе из душирукщего патрубка.

При Ь, < 1 для достижения ~„ достаточно адиФбатного охлаждения воздуха, при Ь, > 1 требуется искусственное охлаждение.

В задачу расчета воздушного душа входит определение необходимой скорости воздуха чо на выходе из патрубка и ппощади выходного сечения патрубка Го

При Ь, < О, 6 значение Го определяется по формуле

т ~)~

0,4. м

где х — расстояние до душирующего патрубка до рабочего, мр ш — опытный коэффициент, характеризующий изменение температуры по оси струи (для патрубков типа ППД ш 4,5) .

где ч — скорость воздуха на рабочем месте ( нормируемая ), и/с,

По значениям Го и че определяется расход воздуха через патрубок, 6, мэlч.'

6 3600 че Ге. 4.4.2. Воздушный зонт Воздушный зонт представляет собой металлический колпак, расположенный над источником вредных выделений. Сечение всасывающего отверстия колпака должно иметь форму, геометрически подобную горизонталь" ной поверхности зеркала вредных выделений. Примерная схема вытяжного зонта показана на рис. 6 ° ВытЯжной ш ~ 60

зон Зе выд вре

Рисб. Схема вытяжного зонта

Размер в каждой из сторон всасывалщего сечения колпака определяется по формуле

В Ьф+ 20,4Ь,

Распознанный текст из изображения:

22

где Ьо — размер стороны (или диаметр) зеркала выделения вредностей, м1 Ь вЂ” расстояние .от поверхности источника выделений до приемного отверстия колпака, м. Чем меньше значение Ь, тем эффективней работа зонта. Иинимальное значение Ь определяется удобством работы при конкретном технологическом процессе.

Для равномерности всасывания угол раскрытия колпака надо принимать не менее 60'.

Объем удаляемого воздуха 6 , мз/ч определяется по формуле

баою~ 3600 Г~, ° ч

где à — площадь приемного отверстия колпака; ч~о — средняя скорость воздуха в приемном отверстии зонта, м/с (данные приведены в табл. 13) .

Таблица 13

Рекомендуемые

значения средних скоростей воздуха в приемных отве "иях вытяжных зонтов.

Чваю открытых стороа эовм 4 3 2 1

Скорость зоздухв ч „, и/с 1,0$...1,25 0,0...1,02 0,72...0,9 0,$...0,7

Часто зонты устанавливают у загрузочных окон печей. В этом случае размер зонта у загрузочного отверстия печи должен соответствовать размерам вырывакщейся свободной струи с учетом ее искривления под действием гравитационных сил.

Вылет зонта 2„ рассчитывают по формуле

Н+1

2

где Н вЂ” высота загрузочного отверстия печи, м.

Ширину зонта необходимо принимать на О, 5...0, 6 м больше ширины загрузочного отверстия. Зонт' необходимо устанавливать на уровне верхней кромки окна. Для зонтов, расположенных над нагретыми поверхностями, объем воздуха в теплой струе, поднимахщейся над источником, равен

- И5 ЦЕ О.Ь,

где 0 — количество тепла, удаляющегося за счет конвекции, Вт1 à — горизонтальная проекция источника тепловыделения, м1 Ь вЂ” расстояние от плоскости тепловыделения до приемного отверстия зонта, м.

23

4.4.3. Вытяжные шкафы.

Вытяжные шкафы создают укрытия источника вредных выделений со всех сторон. Для наблюдения за работой в шкафу имеются рабочие проемы, закрываемые подвижными створками. Вытяжные шкафы с механической тягой устраивают с верхним отсосом (при выделении тепла и газов легче воздуха), с нижним отсосом (при выделении тепла и газов тяжелее воздуха) и комбинированные. Схемы вытяжных шкафов различных типов приведены на рис. 7.

Объем; отсаеываемого из шкафа воздуха рассчитывается по формуле

6 3600 Г, ()о,

где Г, — площадь рабочих проемов шкафа, м~ ( рабочий проем — открытый проем одной дверцы на высоту не более О, 4 и при расчетном сечении не более О, 4 ,м~1 каждые 2 м длины шкафа принимают одну открытую дверцу длиной 1 м)1

У вЂ” средняя скорость воздуха в рабочих проемах шкаф~, и/с.

Рекомендуемые значения У в зависимости от характера рабо' приведены в таблице 14.

Таблица 14

Рекомендуемые значения ()о

Характер технологического

и оцесса

Обе з иванне мелких деталей

Л ние

Растворение кислот, щелочей,

солей: нагретые растворы

холодные аство ы (1 с 50'С)

Кадмирование цианистое или

серебрение

Свинцевание

Травление:

азотной кислотой

соляной кислотой

Хромиров ание

Пайка свинцом или третником

Лабораторные работы

Средняя скорость воздуха в проеме

вытяжного шкафа,м/с

0,7

1

0,7

1...1,5

0,3...0,5

0,7...1

0,5...0,7

1...1,5

0,5...0,7

0,3...0,5

Распознанный текст из изображения:

Тип

тсоса

Высота спектра вредности Ь„

мм

500 600

700

800

1100

900 1000

Обычный

однобор-

овой

730 1000

530 800

400 600

40 80 160

1300 1000 800

675 750 520 575 380 430

825 680 480

40 ВО 160

375 450 285 350 220 260

525 400 300

600 455 350

Обычный

двухбор-

товой

680 900 500 700 400 530

1000 900 690

40 80 160

Опрокинутый одно- бортовой

750 900 600 680 470 520

940 750 580

670 540 410

575 455 350

400 490 300 375 240 300

40 80 160

Опрокину-

тый двух-'

бортовой

26

— тип 1 (односторонняя панель)

С 228Г( 1 / ( Н+ В ) ]г'з)

— тип 11 (панель с экраном)

С 228 ( ( / ( Н + В

Где 1 — максимальное удаление источника от панели, мр à — площадь источника тепловыделения (детали, расплава припоя и т. д.), м~; ш ; коэффициент, зависящий от относительного расстояния между источником тепловыделения и экраном (см. табл.

15).

Таблица 15

О

Коэффициент т в зависимости от отношения Ь~/Ь

Ь~/Ь 0 0,3 1 >1

ш 1 1,5 1,8 2

4.4.5. Бортовые отсосы

Бортовой отсос является основным местным отсосом от ванн в гидравлических и травильных цехах и участках. В настоящее время распространение получили бортовые отсосы обычные и опрокинутые, каждый иэ которых может быть активирован поддувом воздуха (отсос с передувкой) . Бортовые отсосы располагают с одной стороны ванны (однобортовые отсосы) и с двух ее сторон (двухбортовые отсосы)(рис. 9).

1 11 111

Рис 9. Бортовые отсосыг 1 — обычный двухбортовой,

11 -опрокинутый двухбортовой, 111 — с передувом4

1-ванны, 2-отсосы бортовые, 3-устройства передува

Количество воздуха, удаляемого через бортовой от-

сос, Ое. ', мэ/ч, определяется по формуле

Ое.о ~ е~.~~~' ' 2э)~в)~ею

где а — расход воздуха, отнесенный к 1 м длины

ванны (зависит от токсичности вредных веществ и

27

определяется высотой спектра вредных выделений Ь„ мм, шириной зеркала ванны В, мм, и типом отсоса) (см. табл. 16)) М = 1 — ~ — избыточная температура раствора в ванне принимается не ниже 10 'С (~„

температура раствора в ванне, ~Ср 1 — температура рабочей зоны, 'С); 2, — длина ванны, мр )с„— поправочный коэффициент на глубину уровня раствора в ванне Н, мм. Для обычного однобортового отсоса

1,12...0,0015 Н; для обычного двухбортового отсоса при Н = 80 мм )с„ - 1, при Н > 80 мм )с„ 0,015 (В/Н) — 0,305В/Н + 2,бр для опрокинутых отсосов К„

1, 2...0, 015 Нр Ы, — поправочный коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении.

Таблица 16

Относительный асход воздуха а

Значение а, м'/ (ч град) '~~, при

ширине зеркала ванны В, мм

Для гальванических и травильных цехов, относящимся к помещениям с незначительн -чи теплоизбытками и категорией работ средней тяжести, скорость движения в рабочей зоне может быть принята О, 4...0, 5 м/с.

Распознанный текст из изображения:

28

коэффициента Ы, определяются по форму-

Эначения

лам:

для однобортового обычного и опрокинутого отсосов для опрокинутого двухбо)~~тового отсоса

)с Ь,' (1- Ь,' М.10 )р

для обычного двухбортового отсоса

ж.в~'.0 Ь~в.в.)О-')

° е

Ю-!0.(в(ВО/ Н)

Высота спектра выделений

для очень токсичных выделений, (травление в азотной и плавиковой кислотах, матирование меди в кислотах, свинцевание и осветление в холодных растворах, хромирование черных металлов при 45...60 'С, оксидирование черных металлов при 1р 130...155 'С, снятие металлических покрытий в азотной кислоте

30 С) — 40 мм.

для вредных выделений (холодные процессы декалирования меди в цианистом калии и стали'в хромпиле, цианистое травление цветных металлов, цианистое меднение стали, серебрение и золочение цветных металлических покрытий соляной и серными кислотами, цианистое кадмирование, травление стали серной и соляными кислотами при 1 - 30...80 'С, лужение при С 60...70 'С, железнение при 100 'С) — 80 мм.

— для остальных технологических процессов гальванических и травильных цехов - 180 мм.

Количество воздуха необходимое для сдува в борто-

Ф

з

вых отсосах со сдувом 6,, м /ч, определяется по фор. уле

6~~ 300 2, В.К

где К, — коэффициент, зависящий от температуры жидкости в ванне: от 0,5 (для ~р 20 'С) до 1 (для

70...95 ~С) .

Р

з

Количество воздуха 6~.~, м /ч, отбрасываемого бортовым отбросом, в этом случае равно б 6, .

4.5. Подбор вентилятора и электродвигателя

Требуемое давление, создаваемое вентилятором, с

учетом запаса на непредвиденное сопротивление в се-

ти в размере 10%. составит

Р, 1,1Р

В вентиляционных установках применяются вентиляторы низкого давления (до 1 кПа) и среднего давления (от 1 до 3 кПа) . При содержании пыли более 100 мг/м применяют пылевые вентиляторы. В сетях с малым сопротивлением (до 200 Па) применяют осевые вентиляторы, при сопротивлении более 200 Па целесообразно использование радиальных (центробежных) вентиляторов.

Вентиляторы. подбирают по аэродинамическими характеристиками, т. е. зависимостям между полным давлением (Р,р, Па), создаваемым вентилятором, и производительностью (6,, м'/ч).

С учетом возможных дополнительных потерь или подсоса воздуха в воздуховодах потребная производительность вентилятора увеличивается на 10$ (13) 6 = 1,16.

Мощность электродвигателя (М, кВт) рассчитывается по формуле

И 'у 'е .10 4,

О .Р

36~), ц

где Ч„~)~. — КПД вентилятора и ременной переда-

чи; 6, — производительность вентилятора, м /ч; Р,р—

э

давление, создаваемое вентилятором, Па.

Для выбора вентилятора и электродвигателя необхо-

димо воспользоваться справочными данными (см. (10,

с. 381-412у 498-502]).

4.6. Расчет естественной вентиляции (аэрации)

Яэрацию (организованную регулируемую естественную вентиляцию) применяют для удаления избытков теплоты. при содержании вредных веществ в приточном воздухе не выше О, 3 ПДК. Лэрацию не применяют, если по условиям производства требуется обработка приточного воздуха. Движение воздуха осуществляется под действием разности давлений наружного и внутреннего воздуха за счет разности температур вне и внутри помещения (тепловая аэрация) и за счет ветра (ветровая аэрация). В данном разд~ле будет рассмотрена тепловая азрация.

Распознанный текст из изображения:

При расчете аэрации определяются требуемые площади нижних и верхних вентиляционных проемов. Расчет должен производиться для наиболее неблагоприятных условий: летнее время, скорость ветра равна нулю. Для расчета необходимо задаться конструктивными характеристиками вентиляционных проемов. Обычно окна верхнего яруса производственных помещений имеют среднеподвесные створки с углом открытия 60 ' (коэффициент местного сопротивления 3,2). Фрамуги нижнего яруса (приточных проемов) имеют верхнеподвесные створки с углоиО 45' (коэффициент местного сопротивления ~ц, 3,7).

Ьр,

Рис 10. Схема аэрации цеха

На рис. 10 представлена схема тепловой аэрации производственного помещения. Воздух может входить и выходить из помещения через отверстия в плоскостях 1-1 и 2-2.

Температура воздуха внутри помещения в плоскости 1-1 (приточных проемоз) равна температуре рабочей зоны (~,1 1~. ° .), которая должна соогветствовать

31

ГОСТ 12.1.005-88. Температура же ~,2 (в плоскости вытяжных проемов)

~, - ~,. +ь~ (Н г), С,

где ь1 — температурный градиент (ь 1=0, 8+1, 5 'С/и); Н вЂ” высота расположения центра вытяжных проемов над полом помещения, и) .

Будем считать,что температура наружного воздуха 1„ по высоте от плоскости 1-1 до плоскости 2-2 одинакова. Температура й„ принимается по СНиП П-33-75.

Приием, что 1~1 > ~„ , а ~ ° > 1~ . Внутри здания будет всегда плоскость 0-0, где давление внутреннего воздуха равно давлению наружного. Эта плоскость называется нейтральной плоскостью или зоной.

Определяются плотности наружного р„ и внутреннего р, воздуха в плоскостях 1-1 и 2-2 (р~ ~ и р ~) по формуле:

ь збз з

,Р= †, кг/м .

373+ ь

Определяется разность давлений на уровне приточ-

ных и вытяжных проемов снаружи и внутри помещения,

Па:

в плоскости приточных проемов:

ЬР~ д.Ьг(р„-' р,,),

а в плоскости вытяжных проемов:

ЬР2 Я )1з'(Ри Рвь) °

Определяется разность давлений в плоскостях при-

точного и вытяжного проемов, под влиянием которой

будет осуществляться аэрация помещения.

ЬР ° ЬРр + ЬР1.

Определяются минимальные значения площадей при-

точного Г1 и вытяжного Гь отверстийр м

2,

О Ф 'Р~

Э~~® $')ь2 (Рв Рь)

где ~ , ф, — соответственно коэффициенты местных потерь для проточных и выть и проемов; 6— потребный воздухообмен, и /час( д — ускорение свободного падения, м/с

Распознанный текст из изображения:

— 32—

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Полтвв М.К. Охрана труда в машиностроении.— М.: Высшая школа, 1980.

2. Голубков Б.Н., Пятачков Б.И., Романова Т.М. Кондиционированив воздуха, отопление и вентиляция.— М.: Энергоиздат, 1982. — 231 с.

3. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий /Титов В.П. и др. — М.: Стройиздат, 1985. — 208 с.

4. СНиП П-33-75 "Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха". — М.:Стройиздат, 1976. — 112 с.

5. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Т. 2: Вентиляция и кондиционирование воздуха /Под рвд. И.Г.Староверова.— М.: Стройиздат, 1978. — 502 с.

6. Богославский В.Н., Щеглов В.П., Разумов Н.Н. Отопление и вентиляция. — М.:Стройиздат, 1980. — 298с.

7. Справочник по технике безопасности и производственной санитарии. Т. 1 — 4. — Л.: Судпромиздат, 1973.

8. Щекин Р.В., Кореневский С.М. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн. 2: Вентиляция и кондиционирование воздуха. — Киев: Будивильник, 1976,

9. Писаренко В.Л., Рогинский М.Л. Вентиляция рабочих мест в сварочном производстве. — М.: Машиностроение, 1981.

10. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха /Под ред. И.Г.Староверова. — М.: Стройиздат, 1977. — 502.с.

11. Петрунин И.Е., Лоцманов С.М., Николаев Г.А. Пайка металлов. — М.: Металлургия, 1973.

12. Меклер В.Я., Овчинников П.А. Промышленная вентиляция и кондиционирование воздуха. — М.: Стройиздат, 1978. — 312 с.

13. Иванов Б.С. Расчет вентиляции производственых помещений /Завод-втуз ЗИЛ. — М., 1982.

14. Розанов В.С., Рязанов А.В. Обеспечение оптимальных параметров воздушной среды в рабочей зоне.— /14)РЭА.- И., 1М9.— 30 с.

Приложение 1

Таблица П-1-1

Оптимальные нормы температуры, относительной

влажности и скорости движения воздуха в рабочей

зоне изводственных помещений.

Относительная влажность, Ъ

Темпв- ратура, ~С

Категория

работ

Сезон года

0,2

60-40 60-40

20-23 18-20

0,2

0,3 0,3

60-40 60-40

17-19 16-18

0,2

60-40 60-40

22-25 21-23

0,3

0,4 0,5

60-40 60-40

20-22 18-21

Таблица П-1"2

Допустимые нормы температуры, относительной

влажности и скорости движения воздуха в рабочей

зоне производственных помещений

Холодный и переходный период года(температура наружного воздуха ниже +10 С)

еплый перид года(твмература наужного возуха +10 С и ыше)

Легкая-1

Средней

тяж.-11а

Средней

тяж.-116

Тяжелая—

111

Легкая-1

Средней

тяж.-11а

Средней

тяж.-116

Тяжелая—

111

Скорость движения воздуха, м/с, не

более .

Распознанный текст из изображения:

Таблица П-1-3

Предельно допустимые концентрации вредных

веществ в воздухе абочей зоны

35 П одолжение

П-1-3

таблицы

Класс опас- ности

Наименование

вещества

1. пе

Азота окислы (в

есчете на МОт)

23. Винилацетат

10

' П

20

Амиловый эфир авьиной кислоты

25. Вольфрам

10

Аминопласты

(и есс-по шки)

П+а

0,1

27. Германий

Аммиак

20

Ангидрид борный

Ангидрид масляный

П

Ангидрид малеиновый

'2

П+а

Ангидрид метакриловой

кислоты

10

31. Дихл рэтан +

П

Ангидрид мышьяковый

0,3

10

Ангидрид мыпьяковистый

300

0,3

Ангидрид серный

0,1

12

Ангидрид фосфорный

О, 11/О, 03*

13

Ацетон

200

П

Бензин-растворитель (в

пересчете на С)

14 °

10

36. Капролактам

37. Карбид вольфрама

300

0,1

0,1

100

П

16.

Бензол хлористый

300

П

17

Бензол +

П

П~а

0,001

19 20

Бор фтористый

Бутилацетат

200

Бутиловый эфир а иловой кислоты

П+а

10

47. Кислота уксусная

15.Бензин-топливный(сланцевый крекинг и др.) в пе счете на С

Бериллий и его соедвнв .

ния (в пе счете на Ве)

Вел~чина предельно допустимой концентрации,мг/м'

Агре- гатное осто яние

22. Ванадий и его соединения:

-дым пятиокиси ванадия

-пыль трехокиси ванадия

-пыль пятиокиси ванадия

-феррованадий

-пыль ванадийсоде жащих шлаков

24 . Винилбутиловый эфиР

26. Гексахлорциклогексан (гексахло ан)+

28. Германия гидрид

29. Германия окись

30, Германий четыреххлористый (в пересчете на' бе)

32. Диэтиловый эфир (этиловый эфи )

33. од

34. Кадмия стеарат (по Сс) 35. Кадмия окись

38. Катодолюминофор (по СЖ

39. Катодолюминофор Б-3-Ж (Сд)

40. Керосин (в пересчете на С)

41. Кислота акриловая

42. Кислота дихлоруксусная~

43. Кислота серная

44. Кислота соляная

45. Кислота трифторуксусная

46. Кислота трихлоруксусная

0,1 0,5 0,5 1 4

Распознанный текст из изображения:

П-1-3

П-?-3

0,1

67. Ртуть двухлористая (сулема)

68. Свинец и его неорганические соединения

0,5

2 а

О, 01/О, 007+ 1

49.

Кобальта окись

0,5

2 а

50.

70. Синильной кислоты соли (в пересчете на НСМ)

0,01

1 П

0,3

51.

300

300

71. Скипидар (в пересчете на С)

52.

Ксилол

50

3 П

а

72. Сода кальцинированная

53.

0,3

54.

3 а

55.

1/О, 5*

2 а

1000

П

56.

76. Стеклопластик на основе полиэфирмалеиновой кислоты

3 а

а

57.

77. Стирол

3 а

а

78. Сурь"а и ее соединения: -пыль металлической с ьмы

58.

0,5/0,2+ 2

3 а

-пыль трехвалентных окислов сурьмы (в пересчете на ЯЬ) -пыль пятивалентных окислов сурьмы (в пересчете на ЯЬ) -пыль трехвалентных сульфидов сурьмы (в пересчете на ЯЬ) -пыль пятивалентных сульфидов сурьмы (в пересчете на ЯЬ) -фториды сурьмы трехвалентные (в пересчете на ЯЬ) с обязательным. конт лем НГ

59.

0,3

2 П

60.

2 а 2 а

0,5

0,5

0,5

0,0005

О, 005

И+а

0,3

1 а

0,01

79. Талия иодид

61.

Озон

0,1

1 П

0,01

0,01

10

81. Теллур

3 а

82. Титан четыреххлористый (по НС1)

63.

64.

10

3 а

50

83. Толуол

65.

3 а

66.

О, 01/, 005+

1 П

«36-

П одолжение таблицы

Кобальт металлический

Кобальта гидрокарбонил и

и дукты его аспада(поСо)

Лигроин (в пересчете на С)

Марганец (в пересчете на

Мп02 )

Масла минеральные (нефтяные

ГОСТ 20799-75]

Медь металлическая

Молибден, растворимые

соединения в виде

аэ озоля конденсации

Молибден, растворимые

соединения в виде пыли

Молибден, нерастворимые

соединения

Мышьяковистый водород

Никель и его соединения:

-закись ннкеля(в пересчете

на Ы)

-окись никеля (в пересчете

на Н1)

-сульфид никеля(в пересчете

на Н1)

-карбонил никеля

-соли никеля в виде гидро-

аэ золя (в пе счете на01)

62. Полипропилен (нестабилизированный)

Полиформальдегид

Полиэтилен низкого давления

Полиэфирный лак ПЭ-246

Ртуть металлическая

69. Селен аморфный

73. Сополимер стирола с

сс-метилстиролом

74. Спирт метиловый

75. Спирт этиловый

80. Талия бромид

37 П долкение таблицы

Распознанный текст из изображения:

39

Окончание таблицы П-1-4

300

5. Во а ка бид

85. Углерода окись

20

20

П

0,015 0,075

88. Уран (нерастворимые соединения)

89. Фторопласт-4

10

90. Фтористый водород

91. Хлор

0,5

92. Хроматы, бихроматы (в пе есчете на СОэ)

8. К емнемедистый сплав

0,01

93. Хрома окись

94. Цинка окись

11. Люмино Л-1500-111

а а а а

0,5

10

14. Тантал и его окислы

10

15. Титан и его окись

Наименование

вещества

Величи- Класс

на ПДК опас-

ности

Алюминий и его сплавы (в

пе есчете на А1)

18. Чугун

4

38 Окончание таблицы П-1-3

84. Уайт-спирит(в пересч. на С)

86. Углерод четыреххлористый

87.уран(растворимые соединения)

95. Цирконий и его соединение:

-цирконий металлический

-циркон

-двуокись циркония

-карбит циркония

-фто конат

9б. Щелочи едкие (в пересчете на МаОН)

Таблица П-1-4

Предельно допустимые концентрации ПДК аэрозолей

и еимущественно фиб генного действия.

2. Алюминия окись (в том числе с примесью двуокиси кремния) в виде аэ золя конденсации

3. Алюминия окись (электрокорунд) в

смеси со сплавом никеля до о15"5

Алюминия окись в вилг аэрозоля (

л~: эиъ~гр~ гоа л,л,,':зли

влек.рекорду~., моноксР.;"~~д)

б. Вольфрамокобальтовые сплавы в смеси с алмазом до 5$

7. Кремнеземсодержащие, пыли:

-кремния двуокись кристаллическая -кремния двуокись аморфная в виде аэрозоля конденсации при содержании ее в пыли свыше 70$ -креыния двуокись кристаллическая при содержании ее в пыли от 10$ до 705

9. К мния ка бид (ка бо унд)

10. Легированные стали и их смеси с алмазом до 5$

12. Сажи черные промышленные с содержанием 3,4'-бензапирена не более 35 мг на 1 кг

13. Силикаты и силикатосодержащие

пыли!

-асбестобакелит (волокнит),

асбесторезина

-тальк, слюда-флогопит

-стеклянное и мине альное волокно

б. Углерода пыли: -кокс электродный

-алмазы и и одные и искусственные

17 . феррохром металлический (сплав х ома б5$ с железом)

19. Чугун в смеси с электрокорундом до 20$

20. Шамотно-г афитовые огнеупо ы

21. Электрокорунд в смеси с легированными сталями

22. Элект око унд х мистый

Распознанный текст из изображения:

40 Приложение 11

$ Примечания: 1. В таблице П-1-3: а) буквы, обозначающие агрегатные состояния вещества в условиях производства, обозначают: П вЂ” пары и (или) газы, а — аэрозоли, П+а — смесь паров и аэрозоля; б) знак "+" означает, что вещество опасно при поступлении через кожур

в) знак "х'" означает среднесменьые величины предельно допустимых концентраций.

2. Данные по параметрам микроклимата и предельно допустимым концентрациям вредных веществ в воздухе рабочей зоны, не приведенные в настоящем приложении, необходимо брать из ГОСТ,. 12.1.005-88. Система стандартов безопасности труда. "Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования".-М.: Госстандарт СССР, 1988.

м ъ

> Рис.П-П-1. Номограмма для определения потерь на трение в

круглых воздуховодах при механических побуждениях

Распознанный текст из изображения:

- 42-

Таблица П-11-2 Коэффициенты местных соп тивлений

Элементы

воздухопроводов

Вытяжная. шахта с

зонтом

1, 8.с)

0,4д

Внезапное расширение

С = 1,3

Тройни

яа,

прито

воздуха

й„ч„

под углом 90

1

.'!

.~р, й

Внезапное сужение

6,2

Ч~Г':

с

0,8 1 1,2 0,1 О 0,1

уголь

йо, ч„1„

~ог чою 1о

Жалюзийная решетка

1,2

уа. с

вход®вЂ”

2,2

Ю

выход

Ввод круглый, квадратный и пр

Колено круглое, квад-

ратное и прямоугольное

Значеиия коэффициентов

местных сопротивлений ~

Фр

град.30 45 60 90 120 В/д

1 0,09 0,13 0,16 0,21 0,24 2 0,07 0,09 0,12 0,15 0,18

Примечание. Для прямоугольного отвода ~ умножать на коэффициент С:

а/Ь 0,25 0,5 1 1,5 2 С 1,3 1,17 1 0,9 0,85

ЮВ,

град.30 45 60 90 120 0,16 0,32 0,56 1,2 2,3

Примечание . Для прямо-

угольного колена ~ умно-

жать на коэффициент С:

а/Ь 0,25 0,5 1 1,5 2 С. 1,1 1,07 1 095 0,9

Тройник под у лом

90о на

вытяжке ~с

1 !

воздуха;, ~ ч,

43 П одолжение табл. П-11-1

При Г +й >Г ч/ч =О 4 О, О,

0,4 О 0,1 С 9,4 6,2,2

— ри,+ Г, .ч,/ч =0,4 0,5 0,6

4,4 2 0,8

1о 1'с О.'2" 0~ 4-0~ 6.-0о (... 0~.3.-8.

~„(верхняя строка) и

С (нижняя строка) при

со/со

(05154,1842082

0~1~0 91 1 1 1 1

( 0,4 1 2,8 5,2 12,3 69

0,4~ 0,6 1 1,1 1,1 1,1 1,1

(0408224,19539

0,61-2,7 0,9 1,2 1,2 1,2 1,2

(0,4 0,7 1,6 2,8 6,3 25

1 ~-0,8-0,3 1,3 1,3 1,3 1,3

Распознанный текст из изображения:

- 44-

ОГЛАВЛЕНИЕ

ОБЕ(2ЖЧЕНИЕ ОНТИМАЛЫИК ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУШНОЙ СРЦ34 В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ

Лицензия М 020456 от 04.03.97.

)одписано в печать 05.01.98. Формат 60 х 84 1/16.

Бумага офсетная. Печать офсетная. Усл.печ.л. 2,56.

Усл.кр.-отт. 10,24. Уч -изд.». 2,75. Тираж 500 экз.

С 8.

Московский государственный институт радиотехники,

электроники и автоматики (технический университет)

117454 Москва, просп. Вернадского,78

Введение .

1. Расчеты выделений вредных веществ и влаги

2. Расчеты выделений тепла .

3. Определение потребного воздухообмена ....

4. Проектирование систем вентиляции

Библиографический список

° ° Ф

Приложение 1

Приложение П

Владимир Сергеевич Розанов Алексей Васильевич Рязанов

Редактор Ф Я.Мотуэко

Литературный редактор Н.Н,Петрушина

3

4 7

° ° ° ° 11

12 ....... 32 ° ° ° .~,. ° 33

(

"Й