Антиплагиат (Проект моста через р. Амгунь на 3621 км ПК 6 участка Новый Ургал - Комсомольск-на-Амуре ДВ железной дороги), страница 3

в зависимости от погонного расхода воды gо, равного [1].g0=hд.р.ср×Vср=2,65×2,40=6,36м3с (1.3)Таблиц а 1.4 -Глубина воды до размыва№ сеченияГлубина воды до размыва[1]hдрi,м121022,3533,1644,2653,0662,771,5781,8391,56102,98112,86132,81132,81143,74153,54164,1317http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=111/5511.06.2016Антиплагиат2,65183,22195,19203,22211,11221,09230Таблиц а 1.5 -Коэффициент общего размыва РПогонн го расход водыgо,, м3/сКоэффициент общего размыва Р[1]до 22,232,151,7до 101,4151,3Коэффициент общего размыва[1]принимаем Р=1,504.Тогда,Lo=44100.99×1.504×3.12×2.65=358м.1.8Определение общего размываГлубина воды после размыва определяется по формуле:[1]hпрi=P×hдрi+hдрiHmax×(Hmax-hдрi) (1.4)где Нмах –наибольшая глубина воды.Результаты подсчета глубин воды после размыва приведены в таблице 1.5.Таблица 1.6 –[1]Величина дна водотока№ сеченияhдрihпрi12310022,354,8333,165,4644,265,4653,065,4162,75,1771,57http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=112/5511.06.2016Антиплагиат3,7281,834,1591,563,71102,985,36112,865,29123,835,57132,815,25143,745,58153,545,57164,135,51172,655,12183,225,48195,194,69203,225,48211,112,84221,092,823002РАЗРАБОТКА ВАРИАНТОВ МОСТА И ТЕХНИКО–ЭОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ2.1 Общая концепция составления вариантовЗадача вариантного проектирования состоит в выборе наиболее целесообразного в данных условиях решения.Общее направление вариантного проектирования состоит в том, что необходимо для конкретных местных условийна основании ряда исходных технических данных эскизно запроектировать варианты, определить техникоэкономические показатели и сделать сравнение составленных вариантов с выбором оптимального для детальнойпроработки.При разработке вариантов важно выбрать рациональные пропорции сооружения.

В частности, составлениевариантовначинаетсясразбивки напролеты,котораяопределяетсяразмерами подмостовогогабарита,гидрологическими, ледовыми условиями, а также условиями наиболее экономичной разбивки.2.2 Разработка первого варианта2.2.1 Выбор схемы моста[1]Мост запроектирован по схеме 7х55,77 м и располагается на прямой в плане и площ адке в профиле.Пролетные строения длиной 55,77 м приняты по типовому проекту 3.501.2-139 «Пролетные строения для ж елезнодорож ных мостов с ездой понизу, пролетами 33-110м.

металлические со сварнымиэ лементами замкнутого сечения и монтаж ного соединения на высокопрочных болтах, в обычном и северном исполнении».Эти пролетные строения рассчитаны на сейсмические воздействия до 9 баллов включительно.Опорные части приняты по типовому проекту № 3.501-35 «Литые опорные части под металлические пролетные строения железнодорожных мостов»http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=1[8]13/5511.06.2016Антиплагиаттип III подвиж ные и неподвиж ные.Береговые опоры моста безростверковые на буронабивных столбах диаметром 1,5 м, с насадкой из монолитногож елезобетона, обсыпные индивидуальной конструкц ии.Тип проезж ей части – безбалластное мостовое полотно, типовой проект.Конуса моста отсыпаются дренирующ им грунтом, залож ение откосов конусов 1:1,5.2.2.2 Определение местного размываГлубина воронки местного размыва, когда наносы не поступают в воронку размыва, определяется по формулеЯрошенко [4]:[1]hмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q, (2.1)где Ко=1 -коэффициент формы опоры;Kv - коэффициент, учитывающий влияние ширины опоры,[1]равный:lgKv=-0,28×3Vв2q×Ьоп, (2.2)av=0,7 -коэффициент, учитывающий скорость распределения воды по вертикали;Кп- коэффициент, учитывающий влияние глубины воды на размыв,[1]равный:lgKn=0,17-0,35×hвbоп, (2.3)Vв=312смс – скорость воды;Ьоп=352,5см - ширина опоры;q=981смс - скорость свободного падения;hв- глубина воды возле опоры.Расчет местного размыва приведен в таблиц е 2.1.Таблиц а 2.1 - Местный размыв у опор моста№ опорыKvhвKnhмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q10,664610,5299см25410,4374 см35480,4273 см45570,4173 см55150,4575 см66780,3166 см2.2.3[7]Определениепроектных отметокВ данном разделе производится расчет следующих отметок мостового перехода [7]:-[1]отметка подошвы рельса:отм.ПР=160,27 (2.4)- отметка низа конструкц ий:отм.НК=отм.ПР-hстр=160,27-0,98=159,29 (2.5)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=114/5511.06.2016Антиплагиатгде hстр=0,98 м - строительная высота пролетного строения.-[1]отметка бровки земляного полотна:отм.БП=отм.ПР-0,9=160,27-0,9=159,37 (2.6)- отметка обреза фундамента:отм.ОФ=УМВ-hл-0,5=151,68-1,36-0,5=149,82 (2.7)где hл=1,36 – толщ ина льдаЗазор необходимый для смещ ения пролета расчетной длиной Lp=55 м определяется по формуле [1]:δ55=δp+δt, (2.8)где δp – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения в результате верикального изгиба;δt – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения от действия температуры.δp=RyE×lp×vp+v=2952,06×105×55×1414+3,76 =0,062 м, (2.9)где Ry=295МПа – расчетное сопротивление стали марки 15ХСНД;E=2,06×105МПа – модуль упругости стали марки 15ХСНД;lp=55 м - длина расчетного пролета;v=14тсм – интенсивность временной распределенной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=3,96 тсм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.δt=α×∆T×lp=0,000012×94×55=0,062 м, (2.10)где α=0,000012 0с – коэ ффиц иент температурного расширения стали;∆T=940с – сезонный перепад температуры воздуха в районе строительства моста;δ55=δp+δt=0,062+0,062=0,124 м2.2.4 Определение фактического отверстия мостаОпределение фактического отверстия моста производится по следующ ей формуле [7]:Lф=n×ln+n+1×0,124-n-1×Ьо-2×1,5×ПР-РУВВ-hстр0,5 (2.11)где: n - количество пролетов;ln - полная длина пролетного строения;Ьо - ширина промеж уточной опоры по фасаду моста;ПР - отметка подошвы рельса;РУВВ - расчетный уровень высоких вод;hстр.оп - строительная высота пролетного строения.Lф=7×55,77+7+1×0,124-7-1×3,525-2×1,5×× 160,27-154,82-1,7-0,5=360,5 м2.2.5 Эскизный расчёт фундамента опорОпоры приняты типовые сборно-монолитные под пролетные строения с фермами с ездой понизу расчетным пролетом Lp=55м.Фундамент принимаем свайный, на буронабивных столбах диаметром 1,6м.

Количество столбов – 11 шт., глубинапогруж ения столбов – 12 м.Проверяем фундамент опоры моста по несущ ей способности [6].Расчетная схема опоры для определения нагрузки приведена на рисунке 2.1.Рисунок 2.1. Расчетная схема опорыДостаточность количества столбов и глубины их заделки в грунт следует проверить э скизным расчётом по несущ ейспособности грунтового основания.Долж но выполняться условие:Nфnc+Gc≤Fdγk (2.12)где Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка;пс=11 – количество буронабивных столбов;Gc – вес столба;Fd – расчетная несущ ая способность столба, работающ его на сж имающ ую нагрузку, по грунту;ук=1,55 – коэ ффиц иент надеж ности, принимаемый в зависимости от количества столбов в опоре.Расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка определится по формуле:Nф=к×Nпр+Роп+Рр=1,2×10939,3+8112,5+4593==28373,8 кН (2.13)где к=1,2 – коэ ффиц иент, принимаемый для промеж уточных опор;Nпр – расчетная нагрузка от веса пролетного строения и от временного вертикального воздействия от подвиж ногосостава;Роп –нагрузка от веса опоры;Рр – нагрузка от веса ростверка.Расчетная нагрузка от веса[4]пролетного строения и от временного вертикального воздействия от подвиж ного состава определяется по формуле:Nпр=ω ×γfv×v+γfg×p=55,77×1,1×137,3+1,2×37,6==10939,3 кН, (2.14)где ω =55,77 м2 – площ адь линии влияния N;γfv=1,1 – коэ ффиц иент надеж ности по нагрузке для временной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;γfg=1,2 – коэ ффиц иент надеж ности по нагрузке для постоянной нагрузки от веса пролетного строения;v=14 тсм=137,3 кНм – интенсивность временной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=37,6 кНм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.Нагрузка от веса опоры определится по формуле:Роп=1,1×Vоп×уб=1,1×295×25=8112,5 кН, (2.15)где Vоп=295 м3 – объем опоры;уб=25тм3 – удельный вес ж елезобетона.Нагрузка от веса ростверка определится по формуле:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=115/5511.06.2016АнтиплагиатРр=1,1×Vp×уж б=1,1×167×25=4593 кН, (2.16)где Vp=167м3 – объем ростверка;уж б=25тм3 – удельный вес ж елезобетона.Вес буронабивного столба определяется по формуле:Gc=Vст×уж б=24,1×25=602,5 кН, (2.17)где Vст=24,1м3 – объем столба.Расчетная несущ ая способность столба по грунту, работающ его на сж имающ ую нагрузку, определяется по формуле:Fd=γC×γCR×R×A+и×γCF×fi×hi, (2.18)где уС=1 – коэ ффиц иент условий работы столба в грунте;γCR=1; γCF=1 – коэффициенты условий[10]работыгрунта соответственно под нижним концом и на боковойповерхности столба, учитывающие влияние способа сооружения столба на расчетные сопротивления грунта;R=980 кПа – расчетное сопротивление грунта[5]под ниж ним конц ом столба (прил.1.