Антиплагиат (1052365), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

Телодамб отсыпается дренирующ им грунтом из местного карьера.2.4.2 Определение местного размываГлубина воронки местного размыва, когда наносы не поступают в воронку размыва, определяется по формулеЯрошенко [4]:[1]hмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q, (2.37)где Ко=1 -коэффициент формы опоры;Kv - коэффициент, учитывающий влияние ширины опоры,[1]равный:lgKv=-0,28×3Vв2q×Ьоп, (2.38)av=0,7 -коэффициент, учитывающий скорость распределения воды по вертикали;Кп- коэффициент, учитывающий влияние глубины воды на размыв,[1]равный:lgKn=0,17-0,35×hвbоп, (2.39)Vв=312смс – скорость воды;Ьоп=352,5см - ширина опоры;q=981смс - скорость свободного падения;hв- глубина воды возле опоры.Расчет местного размыва приведен в таблиц е 2.3.Таблиц а 2.3 - Местный размыв у опор моста№ опорыKvhвKnhмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q10,663850,6186 см26270,3569 см35540,4273 см45340,4475 см2.4.3Определение проектных отметокВ данном разделе производится расчет следующих отметок мостового перехода [7]:-[1]отметка подошвы рельса:отм.ПР=160,27 (2.40)- отметка низа конструкц ий:отм.НК=отм.ПР-hстр=160,27-1,35=158,92 (2.41)где hстр=1,35 м - строительная высота пролетного строения.-[1]отметка бровки земляного полотна:отм.БП=отм.ПР-0,9=160,27-0,9=159,37 (2.42)- отметка обреза фундамента:отм.ОФ=УМВ-hл-0,5=151,68-1,36-0,5=149,82 (2.43)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=119/5511.06.2016Антиплагиатгде hл=1,36 – толщ ина льдаЗазор необходимый для смещ ения пролета расчетной длиной Lp=77 м определяется по формуле [1]:δ77=δp+δt, (2.44)где δp – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения в результате верикального изгиба;δt – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения от действия температуры.δp=RyE×lp×vp+v=2952,06×105×77×1414+5,35 =0,080 м, (2.45)где Ry=295МПа – расчетное сопротивление стали марки 15ХСНД;E=2,06×105МПа – модуль упругости стали марки 15ХСНД;lp=77 м - длина расчетного пролета;v=14тсм – интенсивность временной распределенной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=5,35 тсм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.δt=α×∆T×lp=0,000012×94×77=0,087 м, (2.46)где α=0,000012 0с – коэ ффиц иент температурного расширения стали;∆T=940с – сезонный перепад температуры воздуха в районе строительства моста;δ77=δp+δt=0,080+0,087=0,167 м2.4.4 Определение фактического отверстия мостаОпределение фактического отверстия моста производится по следующ ей формуле [7]:Lф=n×ln+n+1×0,124-n-1×Ьо-2×1,5×(ПР-РУВВ-hстр-0,5), (2.47)где: n - количество пролетов;ln - полная длина пролетного строения;Ьо - ширина промеж уточной опоры по фасаду моста;ПР - отметка подошвы рельса;РУВВ - расчетный уровень высоких вод;hстр.оп - строительная высота проетного строения.Lф=5×77,96+5+1×0,167-5-1×3,525-2×1,5××160,27-154,82-2,1-0,5=368,2м2.4.5 Эскизный расчёт фундамента опорОпоры приняты типовые сборно-монолитные под пролетные строения с фермами с ездой понизу расчетным пролетом Lp=77м.Фундамент принимаем свайный, на буронабивных столбах диаметром 1,6м.

Количество столбов – 11 шт., глубинапогруж ения столбов – 17 м.Проверяем фундамент опоры моста по несущ ей способности [6].Расчетная схема опоры для определения нагрузки приведена на рисунке 2.3.Рисунок 2.3. Расчетная схемаДостаточность количества столбов и глубины их заделки в грунт следует проверить э скизным расчётом по несущ ейспособности грунтового основания.Долж но выполняться условие:Nфnc+Gc≤Fdγk, (2.48)где Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка;пс=11 – количество буронабивных столбов;Gc – вес столба;Fd – расчетная несущ ая способность столба, работающ его на сж имающ ую нагрузку, по грунту;ук=1,55 – коэ ффиц иент надеж ности, принимаемый в зависимости от количества столбов в опоре.Расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка определится по формуле:Nф=к×Nпр+Роп+Рр=1,2×16779,3+8112,5+4593==35381,8 кН, (2.49)где к=1,2 – коэ ффиц иент, принимаемый для промеж уточных опор;Nпр – расчетная нагрузка от веса пролетного строения и от временного вертикального воздействия от подвиж ногосостава;Роп –нагрузка от веса опоры;Рр – нагрузка от веса ростверка.Расчетная нагрузка от веса[4]пролетного строения и от временного вертикального воздействия от подвиж ного состава определяется по формуле:Nпр=ω ×γfv×v+γfg×p=77,96×1,1×137,3+1,2×53,5==16779,3 кН, (2.50)где ω =77,96 м2 – площ адь линии влияния N;γfv=1,1 – коэ ффиц иент надеж ности по нагрузке для временной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;γfg=1,2 – коэ ффиц иент надеж ности по нагрузке для постоянной нагрузки от веса пролетного строения;v=14 тсм=137,3 кНм – интенсивность временной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=53,5 кНм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.Нагрузка от веса опоры определится по формуле:Роп=1,1×Vоп×уб=1,1×295×25=8112,5 кН, (2.51)где Vоп=295 м3 – объем опоры;уб=25тм3 – удельный вес ж елезобетона.Нагрузка от веса ростверка определится по формуле:Рр=1,1×Vp×уж б=1,1×167×25=4593 кН, (2.52)где Vp=167м3 – объем ростверка;уж б=25тм3 – удельный вес ж елезобетона.Вес буронабивного столба определяется по формуле:Gc=Vст×уж б=32,2×25=804 кН, (2.53)где Vст=32,2м3 – объем столба.Расчетная несущ ая способность столба по грунту, работающ его на сж имающ ую нагрузку, определяется по формуле:Fd=γC×γCR×R×A+и×γCF×fi×hi, (2.54)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=120/5511.06.2016Антиплагиатгде уС=1 – коэ ффиц иент условий работы столба в грунте;γCR=1; γCF=1 – коэффициенты условий[10]работыгрунта соответственно под нижним концом и на боковойповерхности столба, учитывающие влияние способа сооружения столба на расчетные сопротивления грунта;[5]подR=980 кПа – расчетное сопротивление грунтаA=2,01 м2 – площадь опирания на грунт[10]нижним концом столба;столба;и=5,02 м– наружный периметр поперечного сечения столба;f1=26 кПа; f2=64 кПа; – расчетное сопротивление i-ого слоя грунта основания[5]соответственно по боковой поверхности столба;h1=2,8 м; h2=13,2 м; –толщина i-ого слоя грунта соответственно, соприкасающегося с боковой поверхностью[5]столба.Fd=1×1×980×2,01+5,02×1×26×2,8+1×64×13,2==6576,2кНNфnc+Gc=35381,811+804=4020,5 кН<Fdγk=6576,21,55=4242,7кНУсловие выполняется (запас 5,5%).2.5 Разработка четвертого варианта2.5.1 Выбор схемы мостаМост запроектирован по схеме 23,6+4х89,14+23,6 м и располагается на прямой в плане и площ адке в профиле.

Мостполностью перекрыт металлическими пролетными строениями двух типов:- пролетные строения длиной 89,14 м по типовому проекту 3.501.2-139 «Пролетные строения для ж елезнодорож ных мостов с ездой понизу, пролетами 33-110м. металические со сварнымиэ лементами замкнутого сечения и монтаж ного соединения на высокопрочных болтах, в обычном и северном исполнении»;пролетные строения длиной 23,6 м по типовому проекту инв. № 2210 «Металлические балочные пролетные строения сездой по верху расчетными пролетами до 33,6м для ж елезнодорож ных мостов». Данные пролетные строения приняты дляоблегчения конструкц ии устоев.Опорные части пролетных строений приняты:- для пролетных строений длиной 23,6 м: секторные по типовому проекту № 3.501-35 «Литые опорные части под металлические пролетные строения железнодорожных мостов»[8]тип I подвиж ные и неподвиж ные.- для пролетных строений длиной 89,14 м: катковые по типовому проекту № 3.501-35 «Литые опорные части под металлические пролетные строения железнодорожных мостов»[8]тип V подвиж ные и неподвиж ные.Конструкц ию береговой опоры принимаем безростверковой.

Шкафные блоки приняты по тип. пр. инв. № 828/1,Ленгипротранс, 1972 г. Насадка и ростверк из монолитного ж елезобетона. Фундамент на буронабивных столбах диаметром1.5 м.Тип проезж ей части – безбалластное мостовое полотно, типовой проект.Конуса моста отсыпаются дренирующ им залож ение откосов грунтом, конусов 1:1,5. У каж дого берега устраиваетсяструенаправляющ ая дамба, способствующ ая плавному протеканию в отверстие моста водного потока с поймы в русло. Телодамб отсыпается дренирующ им грунтом из местного карьера.2.5.2 Определение местного размываГлубина воронки местного размыва, когда наносы не поступают в воронку размыва, определяется по формулеЯрошенко [4]:[1]hмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q, (2.55)где Ко=1 -коэффициент формы опоры;Kv - коэффициент, учитывающий влияние ширины опоры,[1]равный:lgKv=-0,28×3Vв2q×Ьоп, (2.56)av=0,7 -коэффициент, учитывающий скорость распределения воды по вертикали;Кп- коэффициент, учитывающий влияние глубины воды на размыв,[1]равный:lgKn=0,17-0,35×hвbоп, (2.57)Vв=312смс – скорость воды;Ьоп=352,5см - ширина опоры;q=981смс - скорость свободного падения;hв- глубина воды возле опоры.Расчет местного размыва приведен в таблиц е 2.4.Таблиц а 2.4.

- Местный размыв у опор моста№ опорыKvhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23547524&repNumb=121/5511.06.2016АнтиплагиатhвKnhмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q10,665050,4777 см24870,4978 см35580,4173 см45280,4475 см52630,8199 см2.5.3Определение проектных отметокВ данном разделе производится расчет следующих отметок мостового перехода[7]:-[1]отметка подошвы рельса:отм.ПР=160,27 (2.58)- отметка низа конструкц ий:отм.НК88=отм.ПР-hстр88=160,27-1,63=158,64 (2.59)отм.НК23=отм.ПР-hстр23=160,27-2,28=157,99 (2.60)где hстр88=1,63 м; hстр23=2,28 м - строительная высота пролетного строения.-[1]отметка бровки земляного полотна:отм.БП=отм.ПР-0,9=160,27-0,9=159,37 (2.61)- отметка обреза фундамента:отм.ОФ=УМВ-hл-0,5=151,68-1,36-0,5=149,82 (2.62)где hл=1,36 – толщ ина льдаЗазор необходимый для смещ ения пролета расчетной длиной Lp=88 м определяется по формуле [1]:δ88=δp+δt, (2.63)где δp – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения в результате верикального изгиба;δt – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения от действия температуры.δp=RyE×lp×vp+v=2952,06×105×88×1414+5,82 =0,089 м, (2.64)где Ry=295МПа – расчетное сопротивление стали марки 15ХСНД;E=2,06×105МПа – модуль упругости стали марки 15ХСНД;lp=88 м - длина расчетного пролета;v=14тсм – интенсивность временной распределенной вертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p=5,82 тсм – постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1м пролетного строения.δt=α×∆T×lp=0,000012×94×88=0,099 м, (2.65)где α=0,000012 0с – коэ ффиц иент температурного расширения стали;∆T=940с – сезонный перепад температуры воздуха в районе строительства моста;δ55=δp+δt=0,089+0,099=0,188 м2.5.4 Определение фактического отверстия мостаОпределение фактического отверстия моста производится по следующ ей формуле [7]:Lф=n×ln+n+1×0,124-n-1×Ьо-2×1,5×(ПР-РУВВ-hстр-0,5), (2.66)где: n - количество пролетов;ln - полная длина пролетного строения;Ьо - ширина промеж уточной опоры по фасаду моста;ПР - отметка подошвы рельса;РУВВ - расчетный уровень высоких вод;hстр.оп - строительная высота пролетного строения.Lф=2×23,6+4×89,14+3×0,1+4×0,188-6-1×3,5 25-2××1,5×160,27-154,82-2,45-0,5=379,7 м2.5.5 Эскизный расчёт фундамента опорОпоры приняты типовые сборно-монолитные под пролетные строения с фермами с ездой понизу расчетным пролетом Lp=88м.Фундамент принимаем свайный, на буронабивных столбах диаметром 1,6м.

Характеристики

Список файлов ВКР