СНиП II-23-81 - Стальные конструкции, страница 16

10.4).15.4.11 Горизонтальные связи по верхним и нижним поясам разрезных фермпролетных строений транспортерных галерей конструируют раздельно для каждогопролета.15.4.12 При применении крестовой решетки связей покрытий, за исключениемзданий и сооружений I уровня ответственности, допускается расчет по условной схемев предположении, что раскосы воспринимают только растягивающие усилия.При определении усилий в элементах связей обжатие поясов ферм допускается неучитывать.15.4.13 В висячих покрытиях с плоскостными несущими системами(двухпоясными, изгибно-жесткими вантами и т.п.) следует предусматриватьвертикальные и горизонтальные связи между несущими системами.13.4.14 Крепление связей следует осуществлять на болтах класса точности В.В зданиях, оборудованных кранами большой грузоподъемностью и режимовработы 7К и 8К, а также в случае значительных усилий в элементах связей (ветровыефермы и т. п.) крепление элементов связей следует осуществлять на монтажной сварке,а в отдельных случаях и на болтах класса точности А.15.5 Балки15.5.1 Пакеты листов для поясов сварных двутавровых балок, как правило,применять не следует.Для поясов балок с фрикционными соединениями допускается применять пакеты,состоящие не более чем из трех листов; при этом площадь сечения поясных уголковследует принимать равной не менее 30 % всей площади сечения пояса.15.5.2 Поясные швы сварных балок, а также швы, присоединяющие к основномусечению балки вспомогательные элементы (например, ребра жесткости), как правило,следует выполнять непрерывными.

Поперечные ребра жесткости должны иметь вырезыдля пропуска поясных швов.В ригелях рамных конструкций у опорных узлов следует применятьдвухсторонние поясные швы, протяженность которых должна быть не менее высотысечения ригеля.89СП 16.13330.201115.5.3 При применении односторонних поясных швов в сварных двутавровыхбалках 1-го класса, несущих статическую нагрузку, следует выполнять следующиетребования:расчетная нагрузка должна быть приложена симметрично относительнопоперечного сечения балки;должна быть обеспечена устойчивость сжатого пояса балки в соответствиис 8.4.4, а;расчет устойчивости стенок балок должен быть произведен в соответствии стребованиями 8.5.1 и 8.5.2;должны быть установлены поперечные ребра жесткости в местах приложения кпоясу балки сосредоточенных нагрузок, включая нагрузки от ребристыхжелезобетонных плит.15.5.4 Ребра жесткости сварных балок должны быть удалены от стыков стенки нарасстояние не менее 10 толщин стенки.

В местах пересечения стыковых швов стенкибалки с продольным ребром жесткости швы, прикрепляющие продольное реброжесткости к стенке, не следует доводить до стыкового шва стенки в местах ихпересечения на (6t – 20) мм.15.5.5 В сварных двутавровых балках конструкций групп 2 – 4 следует, какправило, применять односторонние ребра жесткости с расположением их с однойстороны балки и приваркой их к поясам балки.В балках с односторонними поясными швами ребра жесткости на стенке следуетрасполагать со стороны, противоположной расположению односторонних поясныхшвов.Расчет устойчивости одностороннего ребра жесткости следует производитьсогласно требованиям 8.5.9 и 8.5.10.15.6 Балки крановых путей15.6.1 Верхние поясные швы в балках крановых путей для кранов групп режимовработы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К (по СП 20.13330) следуетвыполнять с проваром на всю толщину стенки.15.6.2 Свободные кромки растянутых поясов балок крановых путей и балокрабочих площадок, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижныхсоставов, должны быть прокатными, строгаными или обрезанными машиннойкислородной или плазменно-дуговой резкой.15.6.3 Размеры ребер жесткости балок крановых путей должны удовлетворятьтребованиям 8.5.9, 8.5.10 и 8.5.17, при этом ширина выступающей части двустороннегопромежуточного ребра должна быть не менее 90 мм.

Двусторонние поперечные ребражесткости, как правило, не следует приваривать к поясам балки; при этом торцы ребержесткости должны быть плотно пригнаны к верхнему поясу балки. В балках под краныгрупп режимов работы 7К и 8К (по СП 20.13330) необходимо строгать торцы,примыкающие к верхнему поясу.В балках под краны групп режимов работы 1К – 5К (по СП 20.13330) допускаетсяприменять односторонние поперечные ребра жесткости из полосовой стали илиодиночных уголков с приваркой их к стенке и к верхнему поясу и расположениемсогласно 15.5.5.90СП 16.13330.201115.7 Листовые конструкции15.7.1 Контур поперечных элементов жесткости оболочек следует проектироватьзамкнутым.15.7.2 Передачу сосредоточенных нагрузок на листовые конструкции следует, какправило, предусматривать через элементы жесткости.15.7.3 В местах сопряжений оболочек различной формы следует применять, какправило, плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений.15.7.4 Выполнение всех стыковых швов следует предусматривать двустороннейсваркой либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках.В проекте следует указывать на необходимость обеспечения плотностисоединений конструкций, в которых эта плотность требуется.15.7.5 В листовых конструкциях, как правило, следует применять сварныесоединения встык.

Соединения листов толщиной 5 мм и менее допускаетсяпредусматривать внахлестку.15.8 Висячие покрытия15.8.1 Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, прядии высокопрочную проволоку. Допускается применение проката.15.8.2 Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположенанепосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускаетсякровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, илиподвесить к нитям снизу.

В этом случае форма кровли может отличаться от формыпровисания нитей.15.8.3 Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривыхдавления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках.15.8.4 Для сохранения стабильности формы, которая должна обеспечиватьгерметичность принятой конструкции кровли, висячие покрытия следует рассчитыватьна действие временных нагрузок, в том числе ветрового отсоса. При этом следуетпроверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям – вдоль и поперекнитей. Необходимая стабильностьдостигается с помощью конструктивныхмероприятий: увеличениемнатяжения нити за счет веса покрытия илипредварительногонапряжения;созданиемспециальнойстабилизирующейконструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей икровельных плит в единую конструкцию.15.8.5 Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию,возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометриипокрытия.

В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено наусилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.15.8.6 Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в нихследует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.15.8.7 При расчете нитей из канатов и их закреплений коэффициенты условийработы следует принимать в соответствии с таблицей 47 (раздел 17).

Длястабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура,коэффициент условий работы с = 1.15.8.8 Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, какправило, шарнирными.91СП 16.13330.201115.9 Фланцевые соединения15.9.1 При проектировании фланцевых соединений следует:применять сталь для фланцев С255, С285, С345, С375, С390 с относительнымсужением ψz ≥ 25 % (с учетом требований 13.3–13.5);использоватьвысокопрочныеболты,обеспечивающиевозможностьвоспринимать поперечные усилия за счет сил трения между фланцами.Требования по натяжению болтов, его контролю и плотности контакта междуфланцами даны в СНиП 3.03.01.15.9.2 При расчете фланцевых соединений в зависимости от конструктивногорешения, характера передаваемых усилий и требований эксплуатации следуетпроверять:несущую способность болтового соединения;несущую способность фрикционного соединения;прочность фланцевых листов при изгибе;прочность сварных швов, соединяющих фланец с основным элементом.15.10 Соединения с фрезерованными торцамиВ соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн ит.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.Во внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементах сварные швы и болты,включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать намаксимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы принаиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действияпоперечной силы.15.11 Монтажные крепления15.11.1 Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с балкамикрановых путей, рассчитываемыми на усталость, а такжеконструкций поджелезнодорожные составы следует осуществлять сварными или фрикционными.Болты класса точности Вв монтажных соединениях этих конструкцийдопускается применять:для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхнимпоясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли),вертикальных связей по фермам и фонарям, а также элементов фахверка;для крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли(приваренных к верхним поясам железобетонных или армированных плит из ячеистыхбетонов или прикрепленного в каждую волну стального профилированного настила ит.п.);для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннам и стропильныхферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давлениячерез столик;для крепления разрезных балок крановых путей между собой, а также длякрепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи;для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействиюдинамических нагрузок;для крепления второстепенных конструкций.92СП 16.13330.201115.11.2 Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамныхсистем каркасных зданий допускается применение в узлах соединения ригелей сколоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 Н/мм2.Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучестиy,min = Ryn и максимальном пределе текучести y,max = Ryn + 100 Н/мм2.Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганые илифрезерованные продольные кромки.15.12 Опорные части15.12.1 Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками,тангенциальные, а при весьма больших реакциях – балансирные опоры следуетприменять при необходимости строго равномерного распределения давления подопорой.Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когданижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий,возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.Коэффициент трения в плоских подвижных опорах следует принимать равным0,3, в катковых – 0,03.15.12.2 Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирныхопор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном илибóльшем 90º) по формулеF / (1,25r l Rlp c)  1,(199)где F – давление (сила) на опору;r, l – соответственно радиус и длина шарнира;Rlp – расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемоесогласно требованиям 6.1.15.12.3 Расчет на диаметральное сжатие катков следует производить по формулеF / (n d l Rcd c )  1,(200)где n – число катков;d, l – соответственно диаметр и длина катка;Rcd – расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободномкасании, принмаемое согласно требованиям 6.1.16 Дополнительные требования по проектированию конструкцийопор воздушных линий электропередачи, открытыхраспределительных устройств и контактных сетей транспорта16.1 Для конструкций опор воздушных линий электропередачи (ВЛ), открытыхраспределительных устройств (ОРУ) и контактных сетей транспорта (КС), как правило,следует применять стали С235, С245, С255, С285, С345, С345К, С375 по ГОСТ 27772,сталь марок 20 и 09Г2С по ГОСТ 8731 согласно приложению В.В зависимости от назначения и типа их соединений конструкции опорподразделяются на группы (см.