Литье 2010 (Что-то вроде лекций или метод), страница 4

V=_v(t-t₀) L=_l(t-t₀)

Коэффициентами _v и _l при охлаждении являются истинными коэффициентами объемного _v и линейного сжатия _l , то есть коэффициентами соответствующей усадки при понижении температуры на 1 в интервале t-t₀ . В практике под величиной усадки К принимаются относительные величины, выражающиеся изменение объема или длины при охлаждении в процентах:

К= (L-L₀)/L₀ *100%

L и L₀- длины отливки при температурах t и t_-0 соответственно. Необходимо различать три вида усадки: 1) Усадка жидкого металла, происходящая при охлаждении от температуры заливки до температуры ликвидуса (усадка жидкой фазы); 2) Усадка при затвердевании, когда отливка охлаждается от ликвидуса до солидуса (усадка при изменении агрегатного состояния); 3) Усадка твердого металла, образующая при охлаждении твердого металла от солидуса при комнатной температуры (усадка затвердевающего сплава). Каждый из этих видов усадки является определяющим в образовании тех или иных пороков в отливке.

Образование усадочной раковины в отливке. Усадочные раковины в отливках – это полости, возникающие вследствие усадки при затвердевании. Схема образования раковин показана на рис. 13, где представлены четыре стадии затвердевания в различные моменты времени. На стадии а) полость формы заполнена расплавом, имеющим температуру ликвидуса, поэтому в следующее мгновение начнется затвердевание сплава на поверхности формы. На стадии б) уже образовалась затвердевшая корка, получается своего рода закрытый сосуд, внутри которого расположен расплав. По мере охлаждения происходит усадка расплава (1-^й вид усадки) и затвердевшей корки (3-^й вид усадки), а также имеет место уменьшение объема при изменении агрегатного состояния (2-^й вид усадки). Усадка расплава и уменьшение объема при переходе из жидкого состояния в твердое превышают усадку корки. Поэтому в определенный момент времени сплав под действием сил тяжести опускается (стадия в). Над расплавом остается полость – закрытая усадочная раковина (стадия г). В образовавшейся раковине в отливках из дегазированных сплавов создается разряжение, вследствие чего верхняя тонкая корка может прогнуться внутрь раковины, как это показано на рис. 13 г и д . Чтобы не допустить в отливке образования усадочной раковины, надо к отливке присоединить резервуар- прибыль (стадия д), из которой под действием силы тяжести расплав переместится в затвердевающую отливку. Усадочная раковина в этом случае образуется только в прибыли, которую отделяют от отливки после затвердевания.

Рис.13 Образование усадочной раковины в отливке (а-д стадии процесса затвердевания).

Образование рассеянных усадочных раковин (усадочной пористости). При двухфазном затвердевании внутри двухфазной зоны образуются внутри- дендритные и междендритные поры. Питание нарастающего твердого слоя происходит без особого торможения до тех, пор пока зарождающиеся в объеме жидкого расплава твердые кристаллы составят сплошной скелет. Теперь уже жидкий расплав, поступающий сверху для питания ниже лежащих слоев , встречает сопротивление скелета из твердых кристаллов. Это сопротивление будет увеличиваться по мере уменьшения ячеек указанного скелета. Естественно, при прекращении питания той или иной ячейки скелета образуется межкристаллическая усадочная раковина. Эта раковина будет тем меньше, чем позже прекращается связь затвердевающего жидкого расплава ячейки с источником питания. Так образуются усадочные раковины в ячейках из дендритов, образующие микроскопическую рассеянную пористость. Рассеянные поры нарушают сплошность сечения отливки, а также могут действовать, как надрезы, ухудшая ее механические свойства.

Понятие об одновременном и направленном затвердиваниях. Усадочные раковины и пористость- это распространенный и трудноисправимый брак отливок. Только совместными усилиями конструктора детали и технолога- литейщика можно уменьшить или совсем устранить этот дефект. К сожалению, рассеянную пористость устранить без остатка не удается, ее можно лишь уменьшить различными способами, помня, что:

1. Рассеянная пористость бывает тем больше, чем шире двухфазная зона у затвердевающего сплава. Поэтому все средства уменьшения двухфазной зоны одновременно приводят к ограничению рассеянной пористости.;

2. Чем выше давление, под которым расплав перемещается через двухфазную зону к затвердевающим местам, тем меньше рассеянная пористость.

Для получения отливки без сконцентрированных в одном месте усадочных раковин необходимо, чтобы она затвердевала по одному из принципов: 1) одновременного затвердевания; 2) направленного затвердевания.

Одновременное затвердевание – одновременная и равномерная кристаллизация расплава во всех частях отливки. Одновременное затвердевание обеспечивается определенными условиями. Условия эти можно считать приблизительно выполненными, когда толщина стенок во всех частях отливки приблизительно одинакова, температура и теплопроводность формы во всех ее точках не изменяются или изменяются равномерно и одновременно. Следует заметить, что одновременное затвердевание металла по всей отливке не может быть полностью осуществлено; в действительности кристаллизация протекает постепенно, от поверхности к оси стенки отливки. Поэтому, чем меньше толщина стенки отливки, тем лучше реализуется принцип одновременного затвердевания. И не случайно, что одновременное затвердевание находит применение для тонкостенных отливок таких, как корпуса фотоаппаратов, кинокамер биноклей, труб и других деталей. Однако усадка существует и в тонкостенных отливках. Ее действие проявляется в том, что вблизи геометрической оси стенки отливки располагается усадочная пористость. Опыты показали, что усадочная пористость, если она находится вблизи стенки отливки, опасна только тогда, когда отливка подвергается воздействию наружного или внутреннего давления, переменным нагрузкам, воздействию высоких температур. В сечениях, же подвергающихся изгибу, из-за небольших напряжений в волокнах, находящихся около нейтральной оси, внутренняя пористость вызывает лишь незначительные ослабления сечения.

При направленном затвердевании кристаллизация отливки происходит последовательно в направлении от наиболее удаленных ее частей к источнику питания жидким сплавом, например, к прибыли. Сущность направленного затвердевания рассмотрим на примере формирования плоской вертикально расположенной в форме плиты с прибылью. Металл в форму подводится под прибыль. При этом в момент окончания заливки наиболее холодный металл будет в нижней части формы, а наиболее горячий- в прибыли. Это происходит потому, что при подводе сплава под прибыль первые его порции попадают в нижнюю часть отливки, где сразу же начинают охлаждаться, соприкасаясь с холодной формой. Прибыль же будет заполнена последними порциями сплава, температура которого приблизительна равна температуре заливки. Распределение температур по оси отливки по всей ее длине к моменту окончания заполнения характеризует кривая 1. В соответствии с этим распределением затвердевание отливки от боковых стенок начнется раньше в нижней и позже в верхней части. Кривые 2, 3 и 4 соответствуют II-у ,III-у и IV-у этапам затвердевания, которое идет вверх, то есть в направлении к прибыли (рис. 14). Такое затвердевание и называют направленным. При направленном затвердевании отливка получается плотной, без концентрированных раковин, которые вводятся в прибыль.

Рис. 14 Схема направленного затвердевания отливки типа плиты (I-IV – этапы затвердевания, 1-4 соответствующие им кривые распределения температуры по длине отливки).

Эффективный радиус действия прибыли зависит от ее расположения и конфигурации отливки. Например, радиус действия прибыли, установленной на горизонтальной площадке меньше, чем на вертикальной. Поэтому, особенно для сплавов склонных к усадке, необходимо обеспечить выгодное сочетание температурного и силовых полей. Для этого отливку заливают в наклонном положении, причем часть отливки, на которой расположена прибыль, находится внизу. Этим создается значительная разница температур в удаленных и прилегающих к прибыли частях, то есть создается выгодное температурное поле. После заливки форму поворачивают, так, чтобы прилегающая прибыль была на самом верху, чем достигается дополнительное давление, то есть выгодное силовое поле. (См. рис. 15).

Рис.15. Схематическое изображение поворотов формы до и после заливки.

По конфигурации отливки бывают с плавно изменяющейся толщиной стенки и с резко изменяющейся толщиной стенки. Примеры первых отливок приведены на рис. 17. В наиболее широкое место каждой из них можно вписать только один шар наибольшего диаметра. Эти участки называют термическими узлами; они дольше остаются горячими и дольше затвердевают. Стенки с термическими узлами характеризуются приведенной толщиной – отношением D_max /D_min. Термические узлы в горизонтальной и вертикальной (б) отливках могут питаться помещенными на них прибылями. Термический узел (рис. 16) удален от прибыли. Отливка между прибылью и удаленным от нее узлом затвердевает раньше, чем узел. Затвердевание будет отрицательно направленным, поэтому в таких отливках образуются усадочные раковины.

Нет рис 16

Рис. 17 Отливки с плавно изменяющейся толщиной стенки.

Отливки с резко изменяющейся толщиной стенки характеризуются тем же отношением D_max /D_min. Питание от прибыли толстой части зависит от подвода жидкого металла и расположения прибыли. На рис. 18 а, в прибыль прилегающая и поэтому наиболее эффективна, на рис. 18 б – полуприлегающая. На рис. 18 г узел находится в таком положении, что его нельзя питать из прибыли и в нем создается местное отрицательно направленное затвердевание.

Рис. 18. Отливки с резко изменяющейся толщиной стенки.

При изготовлении сложных отливок с несколькими тепловыми узлами одна прибыль (рис. 19) не устраняет усадочную раковину, а две увеличивают расход металла. Если термический узел непроточной то есть при заливке сплав практически через него не протекает, и если он в то же время удален от прибыли, то есть не питается, то его можно обезвредить, захолаживая отливку снаружи холодильником из хорошо проводящего тепло материала. В этом случае узел затвердевает раньше, чем питающая стенка и он называется переохлажденным узлом. При этом не имеет смысла увеличивать толщину холодильника свыше 2/3 толщины охлаждаемого узла. Толщина затвердевающего слоя во времени увеличивается по параболе, в связи с чем и действие холодильника по направлению внутрь ослабевает тем более, чем больше захолаживаемый узел. При одинаковой приведенной толщине малый узел можно переохладить извне, тогда как большой - невозможно даже при массивном холодильнике.

Рис. 19. Питание отливки с изолированным термическим узлом.

Большой непроточный узел, не имеющий под собой прибыли, нельзя переохладить извне. Однако его можно обезвредить установкой внутреннего холодильника (рис. 20), изготавливаемого из материала отливки или из другого материала.

Рис. 20. Захолаживание термического узла внутренним холодильником.

Если прибыль не питает узел и в то же время он проточной, его не удается обезвредить ни наружным, ни внутренним захолаживанием. Остается только изменить технологический процесс или конструкцию отливки делением ее на части по линии А-А (рис. 21) или технологическим припуском.

Рис. 21. Местный проточный термический узел.

Сложная отливка содержит несколько узлов. Так, например, отливка на рис. 22 имеет три кольцевых узла M, N, O. Питание подведено в узел О, на котором еще есть ряд угловых узлов в местах сопряжения ребер 2. Узел М прилегает к прибыли и удален от подвода питания. Рассмотрим узлы по возможности их обезвреживания. Узел О не питается прибылью и так как он проточной его нельзя захолодить. Узел одновременно и проточной и сквозной, его нельзя надежно обезвредить захолаживанием. Узел М питается прибылью. Так как узлы О и N остаются без питания, то необходимо при данном подводе питания скорректировать сечение отливки. Вписывают в узел О наибольший шар и катят его по внутреннему контуру отливки до узла N. При этом придется несколько расширить сечение (указано штриховкой). Наибольший шар, вписанный теперь в узел N нужно теперь катить до узла М. Стенка между узлами N и М увеличивается (показано штриховкой). Это решение требует больших литейных припусков. Чтобы не увеличивать чрезмерно расход сплава достаточно усилить стенки только в местах расположения ребер.

Рис. 22. Обезвреживание термических узлов у сложной отливки

.

6.Газы

В металлах и сплавах газообразные элементы могут присутствовать в следующих видах:

1. газовых включений (раковин и сферических пузырей);

2. твердых химических соединений с элементами, входящими в состав сплава (окислов, гибритов и т.д.)

3. Жидких и твердых растворов, в этом случае атомы газообразных элементов могут располагаться между атомами основного металла или внедриться в его кристаллическую решетку;

4. тонких слоев: адсорбированных на поверхности металла или сплава, например адсорбция может происходить на поверхности графитовых включений, расположенных в толще металлической матрицы.

Растворимость газов в металлах и сплавах в значительной степени не зависит от вида и свойства газа, природы растворителя, температуры и давления. Из свойств газов на его растворимость большое влияние оказывает молекулярное и атомное строение. В обычных жидкостях повышение температуры уменьшает растворимость газов. В жидких металлах и сплавах растворимость газов с повышением температуры может увеличиваться.