число ходов ОК в ПНД z=2

Параметры конденсата и пара в ПНД 4:

t_п=158 °С

h_n=2823,2 кДж/кг

h_k=666,9 кДж/кг

h_вх^пв=521,3 кДж/кг

h_вых^пв=649,8 кДж/кг

Тепловая мощность ПНД 4:

Q_п4=G_ок.(h_вых^ок-h_вх^ок)/η=177004,9 кВт

Среднелогарифмический температурный напор:

Δt_б=t_п-t_c= 4 °С

Δt_м=t_п-t_вых^пв= 34°С

Δt_ср=(Δt_б-Δt_м)/ln(Δt_б/Δt_м)= 14 °С

Принимаем скорость движения воды в трубках W= 1,5 м/с

Из уравнения сплошности определим количество трубок в ПНД 4:

n=G_ок/(ρ-F_тр.W)= 4,522 шт

Общее число труб N в двухходовм ПНД 4:

N=n.z=9044 шт

Задаемся длиной трубок (7...11 м) в подогревателе – L_тр = 10 м. (первое приближение)

Средняя температура воды:

t_ок.ср=0.5(t_вых^ок+t_вх^ок)= 139 °С

Средняя температура стенки трубок:

t_ст.ср=0.5(t_к+t_ок.ср)= 148,5°С

Средняя температура слоя конденсата на поверхности трубок:

t_пл.ср=0.5(t_к+t_ст.ср)= 153,3°С

Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке подсчитываем по эмпирической формуле:

α₁=(5500+65t_пл.ср-0,2t²_пл.ср).((t_к-t_ст.ср)L_тр)^-0,25=3447,8 Вт/(м².К)

Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде:

α₂=1,16(1400+18t_ок.ср-0,035t²_ср.ср).W^0,8.d_в^-0.2=11834,2 Вт/(м2.К)

Теплопроводность стенки из стали 08Х18Н10Т -λ_ст= 18 Вт/(м.К)

Таблица 3.

Коэффициент, учитывающий накипь и загрязнения стенки:

К_з=1

Коэффициент теплопередачи:

k= К_з (1/α₁+δ/λ+1/α₂)^-1=2325,1 Вт/(м².К)

Площадь поверхности теплообмена:

F=Q/(k.δt)= 5430,7 м²

Расчетная длина трубок:

L=F/(N.π.d_н)= 10,62 м

По F=5430,7 м² площади поверхности теплообмена, p_в= 9,1 кгс/см², p_п=6,0 кгс/см² давлению основного конденсата и греющего пара, соответственно выбираем типоразмер ПНД 4:

2 подогревателя ПН-3000-25-16-ІVА.

ВЫВОД

В заключении приведено сравнение расчетних значений с номинальными значениями по [4] в таблице 4.

Таблице 4.

сравнение расчетних значений с номинальными значениями

Расчетная мощность отличается от номинальной вследствие отличия заданных расходов от номинальных. При расчете начального давления учитываются потери давления в паровпускных устройствах, которые колеблются в пределах 0,03...0,05. Выбор разных значений этих потерь, вызывает отклонение начального давления от номинального значения. Следовательно, начальная температура в свою очередь откланяется. Давления перед ПП1, ПП2, ЦСД и разделительное давление зависят от давлений в отборах. Значения давлений пара в камерах отборов Т, работающей на номинальной нагрузке в проектном расчете, определяются по соответствующим температурам ОК и ПВ на выходе из ПНД и ПВД. Для расчета тепловой схемы ТУ использовали параметры (давление, температуру и энтальпию) греющего пара отборов непосредственно на входе в регенеративные подогреватели, дренажей конденсата греющего пара, нагреваемой среды (основного конденсата, питательной воды и перегреваемого пара в СПП). Расчет этих параметров выполнялся с заданными исходными данными и по рекомендациям, поэтому значения давлений пара в камерах отборов отличаются от номинальных значений. Это объясняет отличие между расчетными и номинальными значениями расходов и удельного расхода тепла и КПД.

ЛИТЕРАТУРЫ

1. Маргулова Т.Х. Атомные электрические станции: Учебник для вузов.– 4-е изд., перераб. и доп.–М.: Высш.шк., 1984.–304 с.: ил.

2. Трояновский Б.М. и др. Паровые и газовые турбины атомных электростанций: Учеб. пособие для вузов.– М.: Энергоатомиздат, 1985.–256 с.: ил.

3. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник / Под общ. ред. В.А.Григорьева, В.М.Зорина.– 2-е изд., перераб.– М.: Энергоатомиздат, 1989.– 608 с.: ил.– (Теплоэнергетика и теплотехника; Кн. 3).

4. Киров В.С. Тепловые схемы турбоустановок АЭС и их расчеты: Учебн. пособие для вузов.– изд. 2-е, испр.– Одесса: Астропринт, 2004.– 212 с.

5. Ривкин С.Л., Александров А.А. Теплофизические свойства воды и водяного пара.–М.: Энергия, 1980.– 424 с.: ил.