СНиП 2.06.06-85 (с изм. 1 1987) (СНиП 2.06.06-85), страница 10

7.14. Расчеты общей прочности бетонных гравитационных плотин, как правило, выполняются на полный состав нагрузок и воздействий основных и особых сочетаний.

Допускается рассчитывать на сокращенный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний плотины высотой более 60 м на начальных стадиях проектирования, а плотины высотой менее 60 м — на всех стадиях проектирования.

7.15. В расчетах плотин на полный состав нагрузок и воздействий учитываются нагрузки и воздействия в соответствии с указаниями пп. 4.2 — 4.5. При этом:

в качестве температурных воздействий рассматриваются изменения температурного состояния сооружения, определенные с учетом начального режима твердения бетона, температуры замыкания строительных швов, полного остывания бетонной кладки до средне-многолетних эксплуатационных температур, сезонных колебаний температуры наружного воздуха и воды в водохранилище и наличия эксплуатационного подогрева сооружения (если подогрев предусматривается);

силовое воздействие фильтрующейся воды в теле плотины и основании принимается в виде объемных и поверхностных сил согласно указаниям п. 4.13;

сейсмические воздействия определяются согласно указаниям СНиП II-7-81 для двух- или трехмерных схем расчета в соответствии со схематизацией, принятой в расчетах сооружения на статические воздействия.

При обосновании в полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода для основного и особых сочетаний допускается включать воздействия набухания бетона верховой грани плотины.

7.16. Расчеты общей прочности плотин на полный состав нагрузок и воздействий следует производить:

а) для начального периода эксплуатации построенного сооружения, когда его остывание до средне-многолетних эксплуатационных температур еще не произошло;

б) для установившегося периода эксплуатации сооружения, когда оно полностью остыло до средне-многолетних температур.

Проверка условий общей прочности плотины в обоих случаях выполняется, как правило, для февраля и августа.

7.17. Расчеты плотин на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода выполняются методами теории упругости с учетом возможного раскрытия строительных швов у низовой грани сооружения.

Глубина раскрытия швов у низовой грани определяется расчетом в соответствии с указаниями п.5.11.

Материал у верховой грани плотины, а также в основании сооружения условно принимается сплошным, а возможность раскрытия швов на верховой грани плотины, включая контактное сечение, косвенно учитывается в критериях прочности назначением соответствующих предельных глубин зоны растяжения.

7.18. Условия прочности гравитационных плотин, рассчитываемых на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, следует принимать по табл. 11,

где g_n, g_lc, g_cd — коэффициенты, принимаемые согласно п. 5.13;

s_з — максимальные главные сжимающие напряжения, МПа;

R_b — расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа;

b — ширина плотины по основанию, м;

b_d — ширина расчетного горизонтального сечения, м;

d_t — глубина зоны растяжения в горизонтальных сечениях тела плотины и контактном сечении, определенная в предположении работы бетона у верховой грани плотины на растяжение, м;

t — размер секции в направлении оси плотины, м;

t₁ — толщина стенки секций в пределах расширенных швов (толщина контрфорсов), м;

b_h — толщина оголовка секции с расширенными швами по торцевому сечению, м;

а₁ —расстояние от верховой грани до дренажа тела плотины, м;

а₂ — расстояние от верховой грани плотины до оси цементационной завесы, м;

а₃ ‑ расстояние от верховой грани плотины до первого ряда дренажных скважин в основании, м;

— безразмерный коэффициент.

Таблица 11

7.19. В расчетах прочности плотин на сокращенный состав нагрузок и воздействий температурные воздействия исключаются из рассмотрения, сейсмические определяются по линейно-спектральной теории в соответствии со СНиП II-7-81 для случая расчета сооружения по одномерной (консольной) схеме, а силовое воздействие фильтрующейся воды учитывается только в виде сил противодавления, приложенных на контакте бетон—скала.

В тех случаях, когда амплитуда сезонных колебаний температуры наружного воздуха в районе расположения плотины превышает 17°С, следует учитывать уменьшение ширины расчетных горизонтальных сечений тела плотины или по ее подошве за счет раскрытия строительных швов у низовой грани сооружения под влиянием указанных изменений температуры воздуха.

С целью снижения материалоемкости сооружений плотины всех классов высотой до 60 м, возводимые в районах с амплитудой сезонных колебаний температуры наружного воздуха более 17°С, следует рассчитывать методами теории упругости на полный состав нагрузок и воздействий, обеспечивая выполнение условий прочности, приведенных в табл. 11.

7.20. В расчетах прочности плотин на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода напряжения определяются методами сопротивления материалов, причем значения напряжений, МПа, на верховой и низовой гранях сооружения (черт. 10) следует определять по формулам:

(12)

(13)

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

где , , , — нормальные напряжения по горизонтальным и вертикальным площадкам соответственно у верховой и низовой граней, МПа;

, — касательные напряжения по горизонтальным и вертикальным площадкам соответственно у верховой и низовой граней, МПа;

, , , — максимальные растягивающие и максимальные сжимающие главные напряжения соответственно у верховой и низовой граней плотины, МПа;

— нормальные напряжения, действующие по площадкам контактного сечения у верховой грани, МПа;

М — момент сил, приложенных к плотине выше расчетного сечения, относительно центра тяжести этого сечения, МН×м;

N — нормальная сила, равная сумме проекций на нормаль к расчетному сечению всех сил, действующих на плотину выше расчетного сечения, МН;

b_d — ширина расчетного сечения, м;

g_w ‑ удельный вес воды, МН/м³;

, , h — соответственно напоры над расчетным сечением со стороны верхнего и нижнего бьефов и напор над контактным сечением у верховой грани со стороны верхнего бьефа, м;

m_u, m_t ‑ соответственно наклоны верховой и низовой граней на уровне расчетного сечения;

a — угол между плоскостью напорной грани плотины и вертикальной плоскостью, град;

d — угол между плоскостью подошвы плотины и горизонтальной плоскостью, град.

В приведенных формулах нормальные растягивающие силы и напряжения приняты со знаком „плюс", сжимающие - со знаком „минус"; изгибающий момент по часовой стрелке принят со знаком „плюс", против часовой стрелки — со знаком „минус".

Черт. 10. Обозначения к расчету плотины на прочность

а - массивной; б - с расширенными швами и контрфорсной; h - высота плотины: b - ширина плотины по основанию; t - длина секции; t₁ - толщина секции в пределах расширенных швов (толщина контрфорса); b_h, - толщина торцевого сечения оголовка; а₁ - расстояние от дренажа тела плотины до верховой грани; а₂ - расстояние от оси цементационной завесы до верховой грани; а₃ - расстояние от дренажа основания до верховой грани; H_d - напор над расчетным сечением; b_d - ширина расчетного сечения; m_u, m_t - уклоны граней плотины соответственно верховой и низовой; , , - соответственно нормальные напряжения, действующие по горизонтальным площадкам у верховой грани, по площадкам, перпендикулярным к низовой грани, по площадкам контактного сечения плотины с основанием у верховой грани.

7.21. Условия прочности гравитационных плотин, рассчитываемых на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, принимаются по табл. 12, где g_n, g_lc, g_cd, s_з, R_b, b, b_d, d_t, t, t₁, b_h, а₁, а₂, а₃, ‑ см. п. 7.18; , , g_w, ‑ см. п. 7.20.

7.22. В тех случаях, когда при расчете общей прочности гравитационных плотин на особые сочетания нагрузок, включающие сейсмические воздействия, глубина растянутой зоны у верховой грани тела плотины d_t, превышает ее предельное значение, равное 0,286 b_d, надлежит:

при 0,286 < d_t < 0,320 b_d - оценивать прочность сооружения в сечении по условию g_n g_lc |s_з| £ g_cd R_b с определением значений напряжений s_з без учета работы бетона на растяжение у верховой грани плотины;