СНиП 2.06.06-85 (с изм. 1 1987) (СНиП 2.06.06-85), страница 6
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.06.06-85", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.06.06-85 (с изм. 1 1987)"
Текст 6 страницы из документа "СНиП 2.06.06-85 (с изм. 1 1987)"
где , , ‑ коэффициенты, принимаемые согласно п. 5.13;
F, R ‑ соответственно расчетные значения обобщенного силового воздействия и обобщенной несущей способности сооружения;
‑ расчетное значение напряжения;
Ф ‑ функция, вид которой определяется в зависимости от характера напряженно-деформированного состояния плотины;
‑ соответственно расчетные сопротивления арматуры и бетона, определяемые в соответствии со СНиП II-56-77.
Для расчетного случая, определяющего объем сооружения или его стоимость, правая часть неравенства должна превышать его левую часть не более чем на 10%.
5.15. В расчетах бетонных плотин на общую прочность, а также по деформациям в случаях, когда в расчете наличие швов не учитывается, расчетное значение модуля деформации бетонной кладки плотины Ebd, МПа, следует принимать:
для плотин, возведенных столбчатыми массивами или с перевязкой блоков бетонирования
Ebd = Eb [1 - 0,04 (nj - nji)]; (3)
для плотин, возведенных послойным методом бетонирования
где Eb — начальный модуль упругости бетона, МПа;
nj — число вертикальных швов бетонирования на подошве плотины;
nji — число межстолбчатых или межсекционных швов, для которых применены меры их технологического обжатия;
hbl — высота блока бетонирования, м.
При этом в статических расчетах расчетный модуль деформации Еbd, МПа, должен быть в пределах 0,65 Eb £ Еbd £ 30 000.
Для динамических расчетов модуль деформации бетонной кладки должен назначаться с учетом указаний СНиП II-7-81; при этом значение Еbd должно быть ограничено величиной 40 000 МПа.
5.16. В расчетах бетонных плотин на общую прочность, а также по деформациям в случаях, когда наличие швов учитывается в расчете, в расчетах термонапряженного состояния бетонных плотин, по раскрытию трещин и строительных швов и при анализе данных натурных наблюдений о напряженном состоянии сооружения расчетное значение модуля деформации бетонной кладки следует принимать Еbd = Еb или по данным его определения в самом сооружении.
5.17. В расчетах прочности железобетонных элементов плотин расчетное значение модуля деформации Еbd следует принимать равным начальному модулю упругости бетона Еb, принимаемому в соответствии со СНиП II-56-77.
5.18. Начальный модуль упругости бетона бетонных плотин Еb, МПа, в возрасте t менее 180 сут. следует определять по формуле
где а — безразмерный параметр, принимаемый по табл. 7.
Таблица 7
Осадка конуса бетонной смеси, см | Максимальный размер крупного заполнителя | Параметр a при проектном классе бетона по прочности на сжатие | ||||||||
Dmax, мм | В5 | B7,5 | В10 | B12,5 | B15 | B20 | В25 | B30 | ||
< 4 | 40 80 120 | 27 32 37 | 37 44 52 | 45 56 66 | 54 66 77 | 62 77 90 | 77 98 116 | 90 116 139 | 106 133 162 | |
4-8 | 40 80 120 | 20 25 29 | 28 37 40 | 35 42 50 | 41 50 60 | 47 58 68 | 58 71 86 | 68 86 102 | 80 102 116 | |
> 8 | 40 80 120 | 12 14 17 | 15 19 23 | 18 24 29 | 22 29 35 | 26 33 40 | 35 42 50 | 42 52 60 | 50 60 68 |
При возрасте бетона 180 сут. и более начальный модуль упругости бетона бетонных плотин допускается принимать по табл. 8.
Таблица 8
Осадка конуса бетонной смеси, | Максимальный размер крупного заполнителя | Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Eb 10-3, МПа при проектном классе бетона по прочности на сжатие | ||||||||
см | Dmax, мм | В5 | B7,5 | В10 | B12,5 | B15 | B20 | В25 | B30 | |
< 4 | 40 80 120 | 23,5 26,0 28,0 | 28,0 30,5 33,0 | 31,0 34,0 36,5 | 33,5 36,5 38,5 | 35,5 38,5 40,5 | 38,5 41,5 43,5 | 40,5 43,5 45,5 | 42,5 45,0 47,0 | |
4 - 8 | 40 80 120 | 19,5 22,5 24,5 | 24,0 28,0 29,0 | 27,0 30,0 32,5 | 29,5 32,5 35,0 | 31,5 34,5 37,0 | 34,5 37,5 40,0 | 37,0 40,0 42,0 | 39,0 42,0 43,5 | |
> 8 | 40 80 120 | 13,0 15,0 17,5 | 16,0 19,0 21,5 | 18,0 22,0 24,5 | 21,0 24,5 27,0 | 23,0 26,5 29,0 | 27,0 30,0 32,5 | 30,0 33,0 35,0 | 32,5 35,0 37,0 |
5.19. Расчетные сопротивления бетона для зон сооружения, где материал испытывает объемное сжатие, следует назначать в соответствии со СНиП II.56-77.
В случае плоского напряженного состояния при действии напряжений одного знака расчетные сопротивления бетона следует принимать как при одноосном нагружении.
В зонах сооружения, где материал находится в условиях плоского или объемного напряженных состояний при действии напряжений разного знака расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению допускается определять как при одноосном нагружении.
5.20. При определении прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик грунтов оснований бетонных и железобетонных плотин и при выборе расчетных схем следует обращать особое внимание на наличие в грунтовых массивах различных зон ослабления:
в основаниях из нескальных грунтов — областей из просадочных грунтов, из грунтов мягкопластичной или текучей консистенции, из заторфованных грунтов, из грунтов рыхлого сложения;
в основаниях из скальных грунтов — систем мелких и средних трещин, единичных крупных трещин и разломов, выветрелых и сильно выветрелых областей и зон разгрузки.
ФИЛЬТРАЦИОННЫЕ РАСЧЕТЫ ПЛОТИН
5.21. Расчеты общей фильтрационной прочности грунтов основания следует производить при осредненных градиентах напора в расчетной области фильтрации в соответствии со СНиП II-16-76.
5.22. Расчеты местной прочности противофильтрационных элементов плотины (понура, зубьев, инъекционной завесы) и грунта основания следует производить в соответствии со СНиП II-16-76 при критических градиентах напора:
на участке выхода фильтрационного потока в нижний бьеф и в дренажные устройства;
на границе неоднородных грунтов;