СНиП 2.03.06-85 (1988, с изм. 1988 ) (СНиП 2.03.06-85), страница 9

Таблица 33

Значение R, МПа	Коэффициенты при , равном
	0	25	50	75	100	125	150	200	250
	1,00	0,98	0,88	0,79	0,72	0,65	0,59	0,45	0,39
	1,00	0,94	0,78	0,67	0,57	0,49	0,42	0,29	-

Примечание. Значения коэффициентов при 140 МПа < R < 280 МПа и для промежуточных значений вычисляются линейной интерполяцией.

Таблица 34

Значение		100	150	200	250	500
Коэффициент с	0,30	0,22	0,20	0,18	0,16	0,12

Примечание. Для промежуточных значений коэффициенты с следует определять линейной интерполяцией.

7. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ ТОНКОЛИСТОВОГО АЛЮМИНИЯ

7.1. Тонколистовой алюминий (толщиной до 2 мм) следует применять в качестве элементов ограждающих и несущих конструкций:

а) плоских листов, укрепленных ребрами или специальной штамповкой;

б) плоских листов и лент, предварительно напряженных как в одном, так и в двух направлениях;

в) гофрированных листов без укреплений или со специальными укреплениями.

ЭЛЕМЕНТЫ. РАБОТАЮЩИЕ НА СЖАТИЕ И ИЗГИБ

7.2. При расчете на прочность сжатого в одном направлении плоского листа, шарнирно-опертого по контуру (черт. 10), в рабочую площадь включается часть листа размером 2с, определяемым по формуле

(59)

где t — толщина листа.

Черт. 10. Расчетная схема сжатого тонколистового элемента

b - полная ширина сечения: с — рабочая ширина сечения

7.3. При расчете на прочность и деформативность тонколистовых конструкций, усиленных продольными ребрами, в которых плоский лист при действии продольной и поперечной нагрузок имеет сжимающие напряжения, в рабочую площадь ребер следует включать часть листа размером с (черт. 11, а), определяемым по формуле (59).

Черт. 11. Расчетная схема тонколистовых конструкций, усиленных продольными ребрами

а — плоский лист; б — гофрированный лист

7.4. При расчете на прочность листов с волнистым и трапециевидным гофрами, шарнирно-опертых по контуру и сжимаемых в направлении гофров, при отношении (черт. 12, а) в рабочую площадь следует включать часть листа размером 2с:

(60)

где

здесь К, d — соответственно шаг и длина по периметру одной полуволны (черт. 13) ;

I_x1 - момент инерции одной волны.

Когда отношение или гофрированный лист разделяется поперечными ребрами, имеющими момент инерции I_s (см. п. 7.5), на ряд ячеек с соотношением сторон (см. черт. 12,), значение с следует определять по формуле

(61)

В формуле (61) обозначения те же, что в формуле (60); значения a и b следует принимать по черт. 12.

Черт. 12. Расчетная схема сжатого гофрированного листа

а — без поперечных ребер жесткости; б — с поперечными ребрами жесткости

Черт. 13. Геометрические параметры для гофра

а — трапециевидного; б — волнистого

При наличии продольных ребер (черт. 14) в рабочую площадь следует включать площадь этих ребер и часть листа размером с в каждую сторону от ребра.

Черт. 14. Схема плиты из гофрированного листа с продольными и поперечными ребрами

1 - продольные ребра; 2- поперечные ребра

7.5. При расчете по формуле (43) момент инерции поперечных ребер жесткости не должен быть меньше величины

(62)

Если гофрированный лист и поперечные ребра имеют различные модули упругости, то

(63)

где Е_s — модуль упругости материала ребра.

Обозначения в формулах (62) и (63) те же, что в формуле (60).

В случае, если значения I_s меньше указанных в формулах (62) и (63) величин, то значение с подсчитывается по формуле (60). При этом значение Dy следует принимать

7.6. Гофрированный лист, не имеющий усиливающих ребер, при действии поперечной нагрузки следует рассчитывать на изгиб по формулам (20) и (21) как балку.

Для листов с трапециевидным гофром размер сжатых полок, включаемых в расчетное сечение, следует определять по формуле (59). При этом в формулах (20) и (21) W_x и I_x следует вычислять для рабочей площади сечения.

7.7. Прогиб f свободно опертых гофрированных листов при изгибе следует определять по формуле

(64)

где - коэффициент, учитывающий увеличение прогиба вследствие деформации поперечного сечения гофрированного листа под нагрузкой и принимаемый: для волнистых листов — равным 1, для трапециевидных - по табл. 35, для листа с трапециевидным гофром с приклеенным жестким утеплителем (типа пенопласта) =1;

f_o - прогиб гофрированного листа, работающего как балка, при вычислении которого I_x принимается согласно п. 7.6.

Таблица 35

Отношение	Значения при угле наклона боковых граней гофра, град
	45	60	75	90
	1,10	1,14	1,20	1,30
1,5	1,15	1,20	1,30	1,40
1,0	1,20	1,25	1,35	1,45
0,5	1,25	1,30	1,40	1,50

Обозначения, принятые в табл. 35:

b — размер наклонной грани;

a — размер сжатой горизонтальной грани (см. черт. 13).

Примечание. Значения для промежуточных отношений — следует определять линейной интерполяцией.

7.8. Изгибаемые тонколистовые конструкции с гофрированным листом, усиленным продольными ребрами, следует рассчитывать на прочность и прогиб с учетом включения в работу ребер и части листа размером с в каждую сторону от ребра (см. черт. 11. б), определяемым по формуле (60) независимо от наличия поперечных ребер.

7.9. При расчете сжато-изгибаемых и растянуто-изгибаемых гофрированных листов с трапециевидным гофром (обшивок трехслойных панелей с закладным утеплителем) на прочность при обеспечении совместной работы обшивок и продольных ребер кроме моментов инерции гофрированных листов относительно их нейтральных осей следует учитывать момент инерции сечения, в которое входят продольные ребра и часть обшивок размером с (черт. 15):

(65)

где - отношение ширины панели к шагу поперечных ребер;

Ei_x - жесткость гофра на единицу длины относительно его нейтральной оси, кН • м.

Черт. 15. Сечение трехслойной панели

7.10. Местную устойчивость сжатых горизонтальных граней изгибаемых листов с трапециевидным горфом (см. черт. 13,a) следует проверять с учетом упругого защемления продольных кромок по формуле

(66)

где - сжимающие напряжения в грани от внешней нагрузки;

k_loc - коэффициент, принимаемый по табл. 36;

- коэффициент, принимаемый по табл. 37.

Таблица 36

Отношение		0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,4
Коэффициент kloc	5,22	5,15	5,10	5,05	5,00	4,95	4,88	4,84	4,80	4,72

Обозначения, принятые в табл. 36:

b - размер наклонной грани;

a - размер сжатой горизонтальной грани (см. черт. 13).

Таблица 37

Отношение	0,7	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	3,0
Коэффициент	1,00	0,86	0,76	0,67	0,61	0,56	0,52	0,48	0,41	0,35

Примечание. Напряжение следует определять в зависимости от напряженного состояния по формулам (66) — (69) при = 1.

7.11. Местную устойчивость наклонных граней листов с трапециевидным гофром в местах опирания на прогоны или ригели следует проверять по рекомендуемому приложению 6.

7.12. Местную устойчивость волнистых листов при изгибе (см. черт. 13, б) следует проверять по формуле

(67)

7.13. Общую устойчивость центрально-сжатого гофрированного листа следует проверять в соответствии с указаниями п. 4.2 и табл. 2 обязательного приложения 2. За расчетную длину следует принимать расстояние между закреплениями, препятствующими смещению гофрированного листа из его плоскости, независимо от наличия поперечных ребер.

7.14. Местную устойчивость элементов листа трапециевидной формы при центральном сжатии следует проверять по формуле

(68)

где b — ширина большей грани.

Местную устойчивость волнистого гофрированного листа при центральном сжатии следует проверять по формуле

(69)

ЭЛЕМЕНТЫ МЕМБРАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

7.15. Расчет элементов мембранных конструкций следует производить на основе совместной работы мембраны и контура с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности мембраны.

7.16. При расчете элементов мембранных конструкций (мембраны и контура) следует учитывать:

осевое сжатие;

сжатие, вызываемое усилиями сдвига по линии контакта мембраны с элементами контура;

изгиб в тангенциальной и вертикальной плоскостях;

начальный (имеющийся до нагружения) прогиб мембраны.

7.17. При прикреплении мембраны с эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения элементов контура кроме факторов, указанных в П.7.16, при расчете контуров следует учитывать кручение.

7.18. При расчете пространственных блоков с предварительно напряженной обшивкой и наличии торцевых элементов жесткости обшивку следует вводить в работу каркаса блока при условии обеспечения надежной передачи усилий от элементов каркаса к обшивке.

Величину предварительного натяжения обшивки, расположенной в сжатой зоне, следует определять из условия равенства в ней нулю суммарных напряжении (без учета мембранных) при действии расчетной нагрузки.

Величину предварительного натяжения листа в расчете обшивок при контроле процесса натяжения по силовым параметрам и возможности регулирования растягивающих усилий следует определять с учетом коэффициента условий работы =1. При контроле по геометрическим параметрам напряжения в обшивке должны удовлетворять условиям:

(70)

где - напряжения в листе соответственно от предварительного натяжения и от внешней нагрузки.

7.19. При расчете элементов мембранных конструкция с одноосным напряжением обшивок следует учитывать дополнительное воздействие цепных усилий в обшивке, воспринимаемых продольными элементами каркаса.

7.20. Соединения мембран из алюминиевых сплавов, а также прикрепление их к опорному контуру следует рассчитывать на воздействие температурного перепада (с учетом разности коэффициентов линейного расширения материалов мембраны и контура).

8. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ

СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

8.1. Сварные швы следует рассчитывать по формулам табл. 38.

Сварные соединения внахлестку двумя лобовыми швами имеют расчетное сопротивление, равное расчетному сопротивлению сварного стыкового соединения при условии, что лобовые швы наложены по всей толщине свариваемых элементов и концы их выведены за пределы соединения.

8.2. Сварные стыковые соединения, работающие на изгиб, следует рассчитывать по формулам для расчета целого сечения с расчетными сопротивлениями, принятыми по табл. 9 и 10.

8.3. Сварные стыковые соединения, работающие одновременно на изгиб и срез, следует проверять по формуле

(71)

где - напряжение в сварном соединении от изгиба;

- напряжение в сварном соединении от среза.

Таблица 38

Сварные швы	Напряженное состояние	Расчетная формула
Стыковые, расположенные перпендикулярно действующей силе	Сжатие, растяжение
Угловые	Срез

Обозначения, принятые в табл. 38:

N - расчетная продольная сила;

l_w - расчетная длина шва, равная его полной длине за вычетом 3t или 3k_f ; при выводе шва за пределы соединения (на подкладки и т.п.) за расчетную длину шва принимается его полная длина;

t - наименьшая толщина соединяемых элементов;

- коэффициент, принимаемый равным: 0,9 - при автоматической одно- и двухпроходной сварке; 0,7 — при автоматической многопроходной сварке, при ручной и полуавтоматической сварке с любым числом проходов;

k_f - катет углового шва, принимаемый равным катету вписанного равнобедренного треугольника.

8.4. При одновременном действии срезывающих напряжений в двух направлениях в одном и том же сечении углового шва расчет следует производить на равнодействующую этих напряжений..

8.5. Угловые швы, прикрепляющие элемент, на который действуют одновременно осевое усилие и изгибающий момент, следует рассчитывать по формуле (29), в которой:

A_n=A_wf -расчетная площадь швов; момент инерции расчетной площади швов соответственно относительно осей х-х и у-у;

I_xn , I_yn - расчетное сопротивление углового шва.

ЗАКЛЕПОЧНЫЕ И БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

8.6. В заклепочных и болтовых соединениях при действии продольной силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между заклепками или болтами следует принимать равномерным.

Заклепочные или болтовые соединения, воспринимающие продольные силы, следует рассчитывать на срез и смятие заклепок и болтов по формулам табл. 39.

Таблица 39

Соединение	Напряженное состояние	Расчетная формула
Заклепки (или болты)	Срез	(73)
	Смятие	(74)
Болты	Растяжение	(75)
Заклепки	Отрыв головки заклепки	(76)

Обозначения, принятые в табл. 39:

N - расчетная продольная сила, действующая на соединение;

n - число заклепок или болтов в соединении;

n_s - число рабочих срезов одной заклепки или болта;

d — диаметр отверстия для заклепки или наружный диаметр стержня болта;

- наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

d_o - внутренний диаметр резьбы болта;

h=0,4d - высота поверхности отрыва головки (черт. 16).

Примечание. Расчет болтов на срез и смятие следует производить по формулам (73) и (74) с заменой R_rs и R_rp соответственно на R_bs и R_bp.

Черт. 16. Заклепка с полукруглой головкой

8.7. Заклепки и болты, работающие одновременно на срез и растяжение, следует проверять отдельно на срез и на растяжение.

8.8. В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а также в креплениях с односторонней накладкой число заклепок (болтов) должно быть увеличено против расчетного числа на 10%.

При прикреплении выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей число заклепок (болтов), прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчетного числа на 10%.

МОНТАЖНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ СТАЛЬНЫХ БОЛТАХ

8.9. Монтажные соединения на высокопрочных стальных болтах следует рассчитывать в предположении передачи действующих в стыках и прикреплениях усилий через трение, возникающее по соприкасающимся плоскостям соединяемых элементов от натяжения высокопрочных болтов. При этом распределение продольной силы между болтами следует принимать равномерным.

8.10. Расчетное усилие Q_bh, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле

(72)

R_bh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно СНиП II-23-81;

- коэффициент условий работы соединения, принимаемый равным 0,8;

A_bn - площадь сечения болта нетто, определяемая согласно СНиП II-23-81;

- коэффициент трения, принимаемый по табл. 40;

- коэффициент надежности, принимаемый по СНиП II-23-81.

Таблица 40

Способ обработки соединяемых поверхностей	Пескоструйная очистка	Травление поверхности	Без обработки (после обезжирива­ния)
Коэффициент трения .	0,45	0,4	0,15

Количество п высокопрочных болтов в соединении при действии продольной силы следует определять по формуле

(77)

где k₁ - количество поверхностей трения соединяемых элементов.

Натяжение высокопрочного болта следует производить осевым усилием Р = R_bhA_bn

8.11. Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями под высокопрочные болты, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует производить по площади сечения брутто А при A_n или по условной площади Ас =1.18A_{n ,} при A_n < 0,85A.

СОЕДИНЕНИЯ С ФРЕЗЕРОВАННЫМИ ТОРЦАМИ

8.12. В соединениях с фрезерованными торцами (в стыках сжатых элементов и т. п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.

Во внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементах сварные швы и болты, включая высоко-прочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечной силы.

ПОЯСНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ В СОСТАВНЫХ БАЛКАХ

8.13. Сварные швы, заклепки и высокопрочные болты, соединяющие стенки и пояса составных двутавровых балок, следует рассчитывать по табл. 41.

Таблица 41

Нагрузка	Вид соединения	Формулы для расчета поясных соединений в составных балках
Неподвижная (распределенная и сосредоточенная)	Угловые швы	(78)
	Заклепки	(79)
	Высокопрочные болты	(80)
Местная сосредоточенная	Угловые швы	(81)
	Заклепки	(82)
	Высокопрочные болты	(83)

Обозначения, принятые в табл. 41:

- сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q (здесь S — статический момент брутто пояса балки относительно нейтральной оси) ;

a — шаг поясных заклепок или высокопрочных болтов;

- расчетное усилие одной заклепки на срез, определяемое по формуле (73) ;

n_s - число расчетных срезов одной заклепки;

Q_bh - расчетное усилие одного высокопрочного болта, определяемое по формуле (72);

k₁ - количество поверхностей трения соединяемых элементов;

- давление от сосредоточенного груза F (здесь - коэффициент, принимаемый согласно СНиП 2.01.07-85);

l_ef - условная длина распределения сосредоточенной нагрузки, принимаемая по обязательному приложению 5;

- коэффициент, принимаемый при нагрузке по верхнему поясу балки, в которой стенка пристрогана к верхнему поясу, = 0,4; при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу = 1.

8.14. В балках с соединениями на заклепках и высокопрочных болтах с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.

АНКЕРНЫЕ БОЛТЫ

8.15. В конструкциях из алюминиевых сплавов анкерные болты следует выполнять из стали. Расчет стальных анкерных болтов следует производить по СНиП II-23-81.

9. ПРОЕКТИРОВАНИЕ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

9.1. При проектировании алюминиевых конструкций необходимо:

а) предусматривать связи, обеспечивающие в процессе монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом и его элементов, назначая их в зависимости от основных параметров и режима эксплуатации сооружения (конструктивной схемы пролетов, температурных воздействий и т. д.) ;

б) учитывать производственные возможности предприятий—изготовителей металлоконструкций и мощность подъемно-транспортного оборудования монтажных организаций;

в) компоновать элементы конструкций из наименьшего числа деталей;

г) использовать металл с наименьшими отходами и потерями путем соответствующего размещения стыков в конструкции;

д) предусматривать конструктивные решения и производить разбивку конструкций на отправочные элементы с учетом рационального и экономичного транспортирования их на строительство:

е) предусматривать возможность укрупнения отправочных элементов конструкций на строительной площадке для монтажа их крупными блоками и обеспечения устойчивости отдельных элементов и блоков сооружения в процессе монтажа;

ж) предусматривать монтажные крепления элементов. обеспечивающие возможность их легкой сборки и удобного выполнения соединений на монтаже (устройство монтажных столиков и т. п.), а также быстроту выверки конструкций;

з) предусматривать монтажные соединения элементов болтовыми; сварные и клепаные монтажные соединения допускать лишь в тех случаях, когда применение болтов нерационально или не разрешается нормативными документами.

9.2. Прогибы изгибаемых элементов следует определять от нормативной нагрузки без учета коэффициентов динамичности и ослабления сечений отверстиями для заклепок и болтов.

Относительные прогибы элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. 42.

9.3. Температурные климатические воздействия на алюминиевые конструкции одноэтажных зданий и сооружений следует учитывать путем соблюдения наибольших расстояний между температурными швами в соответствии с табл. 43, а также применением конструктивных мер при проектировании ограждающих конструкций, их стыков и нащельников.

9.4. Ограждающие конструкции зданий (стены и покрытия, отдельные панели, настилы и их стыки), а также детали крепления ограждений к каркасу здания следует проектировать с учетом изменения температуры в течение года, обеспечивая при этом свободу температурных деформаций при сохранении теплотехнических свойств и герметичности ограждений.

9.5. При расчете ограждающих конструкций значения изменений температуры наружных поверхностей следует определять исходя из расчетных значений температуры наружного воздуха в летнее и в зимнее время года в соответствии со СНиП 2.01.01-82. При этом в летнее время должно быть учтено воздействие солнечной радиации.

9.6. Расчетные перепады температуры между наружными и внутренними поверхностями ограждающих конструкций следует принимать с учетом внутреннего температурного режима эксплуатации здания.

Таблица 42

Элементы конструкций	Относительные прогибы элементов (к пролету l)
1. Балки покрытий и чердачных перекрытий:
главные балки	1/250 (1/200)
прогоны	1/200 (1/150)
обрешетки	1/150 (1/125)
2. Покрытия, в том числе большепролетные без подвесного транспорта	1/300 (1/250)
3. Элементы фахверка:
стойки, ригели	1/300 (1/200)
прогоны остекления (в вертикальной и горизонтальной плоскостях)	1/200
4. Стеновые панели:
с остеклением	1/200
без остекления	1/125 (1/100)
5. Кровельные панели, подвесные потолки	1/150 (1/125)
6. Вертикальные и горизонтальные элементы ограждающих конструкций (импосты) при остеклении:
одинарном	1/200
стеклопакетами	1/300

Примечания: 1. Величины прогибов, приведенные в скобках, допускаются лишь при наличии обоснования (опытное строительство, наличие строительного подъема и др.).

2. Предельные значения прогибов допускается определять при соответствующем обосновании из условия сохранения плотности стыков.

3. При применении подвесного транспорта прогибы конструкций следует определять в каждом конкретном случае из условия нормальной эксплуатации подъемно-транспортного механизма.

Таблица 43

	Наибольшие расстояния, м
Характеристика зданий и сооружений	между температурными швами		от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи
	по длине блока (вдоль здания)	по ширине блока
Отапливаемые здания	144	120	72
Неотапливаемые здания и горячие цехи	96	90	48
Открытые эстакады	72	-	36

Примечание. Наибольшие расстояния указаны для зданий и сооружений, в которых конструкции покрытий или (и) стен выполнены из алюминия, а колонны — из стали или алюминия.

9.7. Выбор материала для утеплителя, клея и герметиков при проектировании ограждающих конструкций следует производить с учетом величин расчетных перепадов температуры между наружными и внутренними поверхностями ограждающих конструкций.

9.8. При технико-экономическим обосновании в конструкциях допускается применять алюминий в сочетании с другими строительными материалами (алюминий и дерево в оконных и дверных конструкциях, алюминий и полимеры в стеновых и кровельных конструкциях и др.). При этом необходимо учитывать различие в величинах модулей упругости и коэффициентов линейного расширения материалов, а также предусматривать мероприятия по защите алюминия от контактной коррозии.

9.9. В конструкциях сборно-разборных зданий алюминий следует применять в виде:

ограждающих полносборных элементов для стен, кровли, перегородок, дверных и оконных проемов и др.;

несущих элементов полной заводской готовности с монтажными соединениями на болтах и др.

9.10. При проектировании элементов ограждающих и несущих конструкций сборно-разборных зданий следует предусматривать их взаимозаменяемость. Монтажные узлы и стыки необходимо располагать в местах, исключающих скопление грязи, пыли, влаги и др.

9.11. При транспортировании следует предусматривать сохранность элементов сборно-разборных зданий и сооружений путем их пакетирования и перевозки в контейнерах.

9.12. Для защитно-декоративной отделки алюминиевых конструкций и изделий архитектурного назначения надлежит применять материалы, предусмотренные государственными стандартами и типовыми чертежами конструкций соответствующего вида.

9.13. Ограждающие конструкции следует проектировать совместно с разработкой необходимых приборов открывания, фиксации, а также других изделий и материалов.

9.14. При проектировании ограждающих алюминиевых конструкций необходимо обеспечить возможность легкой замены элементов, подверженных ускоренному старению, износу или ремонту (например, уплотнительных прокладок, стекла и др.).

9.15. Применение алюминия в ограждающих и несущих конструкциях зданий и сооружений допускается при специальном обосновании и на основании указаний ТП 101-81*.

9.16. Коррозионную стойкость алюминиевых конструкций производственных и сельскохозяйственных зданий и сооружений, подвергающихся воздействию агрессивных сред, следует обеспечивать путем выбора марки и состояния алюминия, назначения рациональных конструктивных форм и минимальных толщин в соответствии со СНиП 2.03.11-85.

10. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

10.1. Выбор вида соединения (сварное, болтовое, заклепочное и др.) следует производить в зависимости от характера работы соединения и с учетом степени ослабления алюминия, определяемого видом соединения.

Сварные соединения элементов несущих конструкций следует выполнять, как правило, в заводских условиях. При проектировании сварных конструкций необходимо предусматривать применение кондукторов.

10.2. Тонколистовые ограждающие конструкции и их соединения следует проектировать сварными или клепаными (заводские и монтажные крепления обшивок к каркасам, стыки для укрупнения тонколистовых элементов, стыки в кровельных покрытиях), а также с применением соединений на фальцах, защелках и др.

10.3. При проектировании сварных тонколистовых конструкций необходимо обеспечить сохранение внешнего вида конструкций путем: выбора способа сварки, обеспечивающего требуемый внешний вид сварных соединений; устройства нащельников и других конструктивных элементов на сварных соединениях; применения жестких кондукторов; проковки сварных швов для уменьшения сварочных деформаций и др.

10.4. Применение сварных соединений в конструкциях, предназначенных для антикоррозионной зашиты анодированием, допускается при специальном обосновании.

10.5. Минимальную толщину полуфабрикатов алюминиевых конструкций следует назначать по расчету и в зависимости от условий их перевозки и монтажа.

Толщина элементов ограждающих конструкций при нормальных условиях их эксплуатации допускается не менее 0,8 мм.

10.6. При проектировании строительных конструкций из алюминия необходимо учитывать требования государственных стандартов и пользоваться каталогами алюминиевых профилей.

10.7. Комбинированные соединения, в которых часть усилий воспринимается заклепками, а часть — сварными швами, применять запрещается.

10.8. Алюминий в сочетании со сталью допускается применять в составе:

одной конструкции при выполнении различных элементов конструкций из алюминия или стали;

одного элемента конструкции, выполненного из алюминия при стальных соединениях (болты).

10.9. Соединения элементов ограждающих конструкций (витрин, витражей, окон, дверей и др.). выполняемые на вкладышах, должны быть проверены в опытных конструкциях.

Непосредственное соприкосновение заполнения из стекла с элементами алюминиевого каркаса не допускается.

КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

10.10. При проектировании конструкций со сварными соединениями следует:

применять высокопроизводительные механизированные способы сварки;

предусматривать возможность сварки без кантовки конструкций при изготовлении;

обеспечивать свободный доступ к местам наложения швов с учетом выбранного способа и технологии сварки;

назначать размеры и взаимное расположение швов и выбирать способ сварки исходя из требований обеспечения наименьших собственных напряжений и деформаций при сварке;

избегать сосредоточения большого числа швов в одном месте;

принимать число и размеры сварных швов минимально необходимыми.

10.11. Разделку кромок под сварку следует назначать с учетом способа и технологии сварки, положения шва в пространстве и толщины свариваемых элементов по ГОСТ 14806-80 и заводским нормалям.

10.12. При проектировании сварных соединений и узлов в несущих конструкциях следует предусматривать снижение концентрации напряжений, применяя для этого соответствующие конструктивные решения и технологические мероприятия. Следует предусматривать преимущественно сварные соединения встык с обязательной подваркой корня шва или с использованием формирующих подкладок. Концы швов встык следует выводить за пределы стыка (например, с помощью выводных планок).

При сварке встык двух листов разной толщины следует осуществлять переход от толстого листа к тонкому устройством скоса по ГОСТ 14806-80.

10.13. Число стыков в расчетных элементах должно быть минимальным.

10.14. Сварные соединения следует, как правило, располагать в менее напряженных местах элементов конструкции.

10.15. В узлах несущих конструкций из прессованных профилей следует предусматривать сварные соединения встык и втавр.

10.16. Размеры и форма сварных угловых швов должны удовлетворять следующим требованиям:

катет швов k_f (при сварке элементов толщиной 4 мм и более) следует принимать не менее 4 мм. При сварке швов нахлесточных соединений катет по вертикальному размеру не должен выступать над поверхностью верхней детали более чем на 1 мм. Если в соединении более тонкий элемент имеет бульбу, то предельная величина катета шва k_f может быть увеличена до 1,5t (где t - наименьшая толщина соединяемых элементов);

расчетная длина флангового и лобового швов должна быть не менее 40 мм и не менее k_f;

расчетная длина флангового шва должна быть не более 50k_f, за исключением соединений, где воспринимаемое фланговым швом усилие возникает на всем протяжении шва; в последнем случае длина флангового шва не ограничивается;

в соединениях внахлестку с угловыми швами величина нахлестки должна быть не менее пяти толщин наиболее тонкого элемента.

10.17. Сварные соединения тонколистовых конструкций следует проектировать с учетом технологических особенностей применяемых способов сварки:

приварку тонких листов обшивок к более толстым элементам каркаса допускается выполнять аргонодуговой точечной или контактной точечной сваркой; при контактной точечной сварке отношение толщин свариваемых элементов не должно превышать 1:3;

в заводских условиях для укрупнения тонколистовых элементов следует, как правило, применять контактную роликовую сварку, обеспечивающую получение прочных водонепроницаемых соединений. Размеры соединений при контактной роликовой сварке приведены в табл. 44.

Таблица 44

		Контактная точечная сварка							Роликовая сварка
Толщина наиболее тонкой детали, мм		диаметр ядра, мм		минимальные размеры, мм					ширина литой зоны, мм		минимальные размеры, мм
			ширина нахлестки1 при шве			шаг между точками				ширина нахлестки1 при шве			расстояние от оси шва до края листа
				одноряд­ном	двухряд­ном (в шахматном порядке)						однорядном	двухрядном2
0,5		3-4		10	18		10		3-4		10	12		5
0,8		3,5-4,5		12	25		13		3,5-4,5		10	14		5
1		4-5		14	28		15		4-5		12	16		6
1,2		5-6		16	30		15		5-6		14	20		7
1,5		6-7		18	35		20		6-7		16	24		8
2		7-8		20	42		25		7-8		20	28		10
3		9-10		26	56		35		8-9		24	34		12

¹ При сварке трех листов алюминия ее следует увеличивать на 15—20 %.

² Выполняется с перекрытием на 30—50 %.

Допускается укрупнение тонколистовых элементов в заводских условиях выполнять сваркой контактной точечной (размеры соединений приведены в табл. 44), аргонодуговой точечной и аргонодуговой непрерывным швом.

При сварке стыков кровельных покрытий в монтажных условиях следует, как правило, применять аргонодуговую сварку вольфрамовым или плавящимся электродом с импульсным питанием дуги. Основными видами соединений при этом являются нахлесточное и бортовое.

При применении аргонодуговой точечной сварки в монтажных условиях для соединения тонколистовых элементов основным видом соединения является нахлесточное; величина нахлестки должна быть не менее 30 мм.

Аргонодуговой точечной сваркой допускается сваривать пакет из трех элементов (толщина двух верхних листов в пакете не должна превышать 3 мм).

КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗАКЛЕПОЧНЫХ И БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

10.18. В рабочих элементах конструкций число расположенных по одну сторону стыка заклепок, прикрепляющих элемент в узле, должно быть не менее двух.

10.19. При заводской холодной клепке толщина склепываемого пакета на скобе не должна превышать четырех диаметров заклепок.

10.20. Разбивку заклепок и болтов, в том числе высокопрочных, следует производить согласно табл. 45. Соединительные заклепки и болты, располагаемые вне узлов и стыков, следует размещать на максимальных расстояниях.

10.21. Для соединений с использованием стальных болтов необходимо предусматривать мероприятия по защите их от контактной коррозии.

10.22. Диаметр заклепки должен быть не более пяти толщин наиболее тонкого элемента. За расчетный диаметр заклепки следует принимать диаметр отверстия.

10.23. Форма заклепки и ее размеры для холодной клепки устанавливаются техническими условиями на изготовление строительных конструкций из алюминия.

10.24. При соединении внахлестку профилированных листов кровли (вдоль гофра) элементы крепления (болты, заклепки) следует располагать в каждом гребне гофра.

Стыки мембранной или предварительно напряженной обшивки толщиной до 2 мм следует выполнять внахлестку, при этом стык должен быть соединен не менее чем двумя рядами сварных точек или заклепок.

10.25. В конструкциях из профилированных листов ребра жесткости или диафрагмы следует соединять в каждой точке касания с гофром и элементом, усиливающим конструкцию.

10.26. Конструкция соединения тонких алюминиевых лент с контуром должна иметь регулируемое предварительное натяжение и не допускать контакта между алюминием, сталью или бетоном.

Таблица 45

Характеристика расстояния	Расстояния при размещении заклепок и болтов
Между центрами заклепок и болтов в любом направлении:
минимальное	Для заклепок 3d; для болтов 3,5d
максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжатии	5 d или 10t
максимальное в средних и крайних рядах при наличии окаймляющих уголков:
при растяжении	12d или 20t
„ сжатии	10d или 14t
От центра заклепки или болта до края элемента:
минимальное вдоль усилия и по диагонали	2,5d
минимальное поперек усилия при обрезных кромках	2,5d
то же, при прокатных или прессованных кромках	2d
максимальное	6d

Обозначения, принятые в табл. 45:

d - диаметр отверстия для заклепки или болта;

t - толщина наиболее тонкого наружного элемента пакета.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Обязательное

МАТЕРИАЛЫ И ИХ ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Таблица 1

Марки и состояния алюминия для конструкций зданий и сооружений

Марка и состояние алюминия	Государственные стандарты или технические условия на поставку алюми­ния
	по химическому составу		по механическим свойствам
				листы	профили	трубы	ленты

Группа 1. Ограждающие конструкции - оконные и дверные заполнения, подвесные потолки, перегородки, витражи

АД1М		ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		-		ГОСТ 13726-78
АМцМ		ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		-		ГОСТ 13726-78
АМг2М		ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		ГОСТ 18475-82		ГОСТ 13726-78
АМг2Н2		ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		-		ГОСТ 13726-78
АД31Т		ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
						ГОСТ 22233-83
АД31Т1		ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
						ГОСТ 22233-83
АД31Т4		ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т5	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
1935Т	ОСТ 1-92014-76		-		ТУ 1-9-346-77		-		-
Группа II. Ограждающие конструкции — кровельные и стеновые панели и др.
АМг2М	ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		ГОСТ 18475-82		ГОСТ 13726-78
АМг2Н2	ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		-		ГОСТ 13726-78
АД31Т	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т1	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т4	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т5	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
1915	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
1915Т	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
1935Т	ОСТ 1-92014-76		-		ТУ 1-9-346-77		-		-
Группа III. Несущие сварные конструкции (фермы, колонны, прогоны покрытий, пространственные решетчатые покрытия, покрытия больших пролетов, сборно-разборные конструкции каркасов зданий, блоки покрытия и др.)
АМг2М	ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		ГОСТ 18475-82		ГОСТ 13726-78
							ГОСТ 18482-79		-
АМг2Н2	ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		-		ГОСТ 13726-78
АД31Т	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т1	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т4	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
1935Т	ОСТ 1-92014-76		-		ТУ 1-9-346-77		-		-
1915	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
1915Т	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
Группа IV. Клепаные конструкции, относящиеся к группе Ш, а также элементы конструкций, не имеющие сварных соединений
АМг2Н2	ГОСТ 4784-74		ГОСТ 21631-76		-		-		ГОСТ 13726-78
АД31Т	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т1	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
АД31Т4	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		-		-
					ГОСТ 22233-83
1935Т	ОСТ 1-92014-76		-		ТУ 1-9-346-77		-		-
1925	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
1915	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;		ГОСТ 18482-79		-
					ГОСТ 22233-83
1915Т	ГОСТ 4784-74		-		ГОСТ 8617-81;ГОСТ 22233-83		ГОСТ 18482-79		-

Примечания: 1.Для конструкций I-IV групп приведен примерный их перечень.

2. Алюминий марки АМцМ следует применять преимущественно для листовых конструкций декоративного назначения, подлежащих анодированию в черный цвет.

Таблица 2

Физические характеристики алюминия

Физическая характеристика	Значения
Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2), при температуре, °С:
минус 70
от минус 40 до плюс 50
100
Модуль сдвига G, МПа (кгс/см2). при температуре, °С:
минус 70
от минус 40 до плюс 50
100
Коэффициент поперечной деформации (Пуассона) г	0,3
Коэффициент линейного расширения а, °С'', при температуре от минус 70 до плюс 100°С
Среднее значение плотности р, кг/м	2700

Примечание. Для промежуточных значений температуры значения Е и G следует определять линейной интерполяцией.

Таблица 3

Плотность алюминия

Марка алюминия	АД1	АМц	АМг	АД31	1935	1925	1915	АЛ8
Плот­ность, кг/м3	2710	2730	2680	2710	2760	2770	2770	2550

Таблица 4

Алюминиевые полуфабрикаты, применяемые для строительных конструкций

Марка алюминия		Полуфабрикаты
	листы	ленты	плиты	прутки	профили	трубы
АД1	+	+	-	-	-	-
АМц	+	+	-	-	-	-
АМг2	+	+	+	-	-	+
АД31	-	-	-	+	+	+
1935	-	-	-	+	+	-
1925	-	-	-	+	+	+
1915	-	-	-	+	+	+

Примечание. Знак „+" означает, что данный полуфабрикат применяется для строительных конструкций; знак „-" - данный полуфабрикат не применяется.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Обязательное

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

В табл. 1 показаны схемы сечения, для которых в табл. 2 и 3 настоящего приложения приведены значения коэффициента .

Таблица 1

Схемы сечений для определения коэффициента

Тип сечения	Схема сечения	Номер таблицы
1		2
2		3

Таблица 2

Коэффициенты продольного изгиба центрально-сжатых элементов для сечений типа 1

Гибкость элементов	Коэффициенты для элементов из алюминия марок
	АД1М	АМцМ	АД31Т; АД31Т4	АМг2М	АД31Т5	АД31Т1; AMг2H2	1935T	1925; 1915	1915T
0	1000	1000	1000	1000	1000	1000	1000	1000	1000
10	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
20	1,000	1,000	0,995	0,982	0,946	0,936	0,930	0,915	0,910
30	0,985	0,955	0,930	0,915	0,880	0,865	0,852	0,838	0,830
40	0,935	0,900	0,880	0,860	0,818	0,802	0,790	0,770	0,758
50	0,887	0,860	0,835	0,812	0,763	0,740	0,772	0,696	0,676
60	0,858	0,820	0,793	0,766	0,705	0,675	0,650	0,615	0,590
70	0,825	0,782	0,750	0,717	0,644	0,605	0,572	0,530	0,500
80	0,792	0,745	0,706	0,665	0,590	0,542	0,500	0,440	0,385
90	0,760	0,710	0,656	0,608	0,510	0,450	0,403	0,348	0,305
100	0,726	0,665	0,610	0,555	0,432	0,367	0,326	0,282	0,246
110	0,693	0,625	0,562	0,506	0,382	0,313	0,270	0,233	0,204
120	0,660	0,530	0,518	0,458	0,330	0,262	0,228	0,196	0,171
130	0,630	0,545	0,475	0,415	0,290	0,227	0,192	0,167	0,146
140	0,595	0,505	0,435	0,362	0,255	0,197	0,168	0,144	0,126
150	0,562	0,470	0,400	0,313	0,212	0,168	0,146	0,125	0,110

Таблица 3

Коэффициенты продольного изгиба центрально-сжатых элементов для сечений типа 2

Гибкость элементов	Коэффициенты для элементов из алюминия марок
	АД1М	АМцМ	АД31Т; АД31Т4	АМг2М	АД31Т5	АД31Т1; AMг2H2	1935T	1925; 1915	1915T
0	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
10	1,000	1,000	1,000	1,000	0,990	0,983	0,980	0,967	0,960
20	0,975	0,950	0,940	0,920	0,885	0,880	0,880	0,867	0,860
30	0,922	0,895	0,878	0,862	0,820	0,808	0,802	0,790	0,775
40	0,877	0,842	0,822	0,807	0,760	0,742	0,730	0,715	0,695
50	0,832	0,796	0,773	0,750	0,700	0,678	0,662	0,638	0,613
60	0,795	0,752	0,725	0,698	0,635	0,607	0,590	0,560	0,530
70	0,757	0,713	0,680	0,647	0,574	0,538	0,516	0,482	0,450
80	0,720	0,670	0,635	0,597	0,520	0,480	0,450	0,413	0,380
90	0,690	0,632	0,588	0,545	0,466	0,422	0,392	0,348	0,305
100	0,657	0,593	0,543	0,498	0,410	0,360	0,328	0,282	0,246
110	0,625	0,553	0,500	0,450	0,362	0,310	0,272	0,233	0,204
120	0,590	0,515	0,460	0,408	0,316	0,263	0,230	0,196	0,171
130	0,560	0,480	0,420	0,370	0,280	0,228	0,195	0,167	0,146
140	0,527	0,445	0,385	0,333	0,237	0,194	0,170	0,144	0,126
150	0,497	0,412	0,352	0,300	0,205	0,166	0,146	0,125	0,110

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ДЛЯ ПРОВЕРКИ ОБЩЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ БАЛОК

1. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициент по формуле

(1)

где - коэффициент, определяемый по табл. 1 и 2 настоящего приложения в зависимости от характера нагрузки и параметра . Для прессованных двутавров параметр следует вычислять по формуле

(2)

где - момент инерции при кручении (здесь b_i и t_i - соответственно ширина и толщина прямоугольников, образующих сечение);

l_ef - расчетная длина балки, определяемая согласно п. 4.13.

При наличии утолщений круглого сечения (бульб)

где D — диаметр бульб;

п — число бульб в сечении.

Для сварных и клепаных двутавровых балок при отсутствии отбортовок, утолщений по краям и значительных утолщений в углах параметр следует определять по формуле

(3)

где

для сварных и прессованных двутавровых балок

t₁,b_f - соответственно толщина и ширина пояса балки;

;

для клепаных двутавровых балок

t₁ - сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

b_f - ширина листов пояса;

h - расстояние между осями пакета поясных листов;

a — сумма высоты вертикальной полки поясного уголка с толщиной пакета горизонтальных листов;

f - сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков.

Таблица 1

Коэффициенты для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии

	Коэффициенты
	для балок без закрепления в пролете					при наличии не менее двух
Коэффициент	при сосредоточенной нагрузке, приложенной к поясу		при равномерно распределенной нагрузке, приложенной к поясу			промежуточных закреплении верхнего пояса, делящих пропет на равные части, независимо от места
	верхнему	нижнему	верхнему	нижнему	приложения нагрузки
1	2	3	4	5	6
0,1	0,98	2,80	0,91	2,14	1,20
0,4	0,98	2,84	0,91	2,14	1,23
1,0	1,05	2,87	0,95	2,17	1,26
4,0	1,26	3,05	1,12	2,35	1,44
8,0	1,47	3,29	1,30	2,56	1,65
16,0	1,89	3,75	1,68	2,94	1,96
24,0	2,24	4,10	2,00	3,22	2,24
32,0	2,56	4,45	2,28	3,50	2,49
48,0	3,15	4,97	2,73	3,99	2,91
64,0	3,64	5,50	3,15	4,45	3,33
80,0	4,10	5,95	3,50	4,80	3,64
96,0	4,48	6,30	3,89	5,15	3,96
128,0	5,25	7,04	4,48	5,78	4,50
160,0	5,92	7,77	5,04	6,30	5,01
240,0	7,35	9,17	6,30	7,56	6,09
320,0	8,54	10,40	7,32	8,40	7,00
400,0	9,63	11,48	8,16	9,38	7,77

Примечание. При одном закреплении балки в середине пролета необходимо учитывать следующие случаи:

при сосредоточенной силе в середине пролета (независимо от уровня приложения) = 1,75 ;

при сосредоточенной силе в четверти пролета или равномерно распределенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу, = 1,14 ;

при сосредоточенной силе в четверти пролета, приложенной к нижнему поясу, =1,6 ;

при равномерно распределенной нагрузке по нижнему поясу =1,3 ;

Здесь значение следует принимать по гр. 6 (при наличии не менее двух промежуточных закреплений).

Таблица 2

Коэффициенты для консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Коэффициент	Коэффициенты при нагрузке, приложенной к поясу
	верхнему	нижнему
4	0,875	3,640
6	1,120	3,745
8	1,295	3,850
10	1,505	3,920
12	1,680	4,025
14	1,855	4,130
16	2,030	4,200
24	2,520	4,550
32	2,975	4,830
40	3,290	5,040
100	5,040	6,720

Значение коэффициента в формуле (24) норм необходимо принимать:

при ;

при для алюминия всех марок, указанных в табл. 1 настоящих норм, за исключением АМг2Н2, АД31Т1 и АД31Т5, и , но не более 1,0 - для алюминия марок АМг2Н2, АД31Т1 и АД31Т5.

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (с развитым верхним поясом; см. чертеж) для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициенты и по формулам:

(4)

(5)

(6)

В формулах ( 4)-(6):

коэффициент, зависящий от вида нагрузки и принимаемый по табл. 3 настоящего приложения;

h₁, h₂ - размеры (см. чертеж) ;

- относительная координата точки приложения нагрузки со своим знаком (см. чертеж) ;

здесь

(I₁,I₂ - моменты инерции соответственно сжатого и растянутого поясов относительно оси симметрии сечения);

I_t - момент инерции при кручении [см. обозначения к формуле (2) настоящего приложения].

Таблица 3

Коэффициент f в формуле (4) настоящего приложения

Вид нагрузки	Чистый изгиб	Равномер­но распределенная нагрузка	Сосредото­ченная сила в середине пролета	Момент на одном конце балки
Коэффициент	1,00	1,12	1,35	1,75

Поперечное сечение балки с развитым верхним поясом

Значение коэффициента в формуле (24) норм необходимо принимать:

при 0,667 ;

при 0.667 для алюминия всех марок, указанных в табл. 1 настоящих норм, за исключением марок АМг2Н2. АД31Т1 и АД31Т5, для которых вычисляется по формуле (5) настоящего приложения и принимается не более 1,0.

3. Устойчивость балок швеллерного сечения следует проверять так же. как балок двутаврового сечения, при этом вычислять по формуле (2) настоящего приложения; найденные значения умножать на коэффициент 0,7.

Значения I_x, I_y и I_t в формулах (1) и (2) настоящего приложения следует принимать для швеллера.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Обязательное

РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 1

Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Ус­лов­ная гиб­кость		Коэффициенты при приведенном относительном эксцентриситете mef, равном
	0,1		0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0	1,2	1,5	2,0	2,5	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
0,5	990		980	973	937	905	880	850	920	767	725	657	567	500	445	360	302	257	225	203	182	165
1,0	947		907	872	837	807	778	752	725	680	637	583	505	445	394	323	272	235	205	186	167	151
1,5	880		832	793	758	726	700	670	647	607	570	518	452	398	355	292	247	215	188	171	153	140
2,0	817		765	723	687	656	627	602	580	540	507	463	405	358	320	265	227	197	175	158	142	130
2,0	817		765	723	687	656	627	602	580	540	507	463	405	358	320	265	227	197	175	158	142	130
2,5	750		695	652	617	587	560	536	515	482	452	413	362	322	290	242	208	182	162	146	132	121
3,0	677		618	578	545	517	495	472	455	425	400	367	323	290	262	220	192	167	150	135	123	114
3,5	593		542	505	475	453	434	415	398	374	355	325	288	260	236	202	175	155	140	126	116	108
4,0	505		436	435	412	393	378	362	350	327	312	288	257	233	214	184	159	144	130	117	109	101
4,5	425		395	374	356	342	328	315	306	288	275	255	230	210	193	167	146	132	121	110	102	095
5,0	358		338	320	307	295	285	275	268	253	242	227	205	190	175	152	135	123	113	103	096	090
5,5	303		287	276	265	257	248	242	235	225	215	202	185	172	160	140	125	115	105	097	090	085
6,0	257		246	238	230	223	218	213	208	198	192	180	166	155	145	128	115	106	097	090	085	080
6,5	222		212	207	202	197	191	187	183	175	170	161	148	141	132	117	107	097	090	085	080	075
7,0	192		187	181	177	172	168	165	161	155	150	145	135	128	120	108	098	090	085	080	075	070
8,0	148		145	142	139	137	134	132	129	126	123	120	112	107	100	091	085	080	077	072	067	062
9,0	120		117	115	113	111	110	108	107	105	102	100	094	090	086	080	076	072	067	063	059	055
10,0	097		095	093	092	091	090	088	087	085	084	082	080	077	075	070	067	062	060	056	052	048

Примечания: 1. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.

2. Значения следует принимать не выше значений .

Таблица 2

Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Ус­лов­ная гиб­кость		Коэффициенты при приведенном относительном эксцентриситете mef, равном
	0,1		0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0	1,2	1,5	2,0	2,5	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
0,5	950		888	825	755	718	660	635	605	540	495	436	370	320	282	232	196	170	157	143	122	110
1,0	882		810	756	693	660	609	582	548	496	453	405	342	296	262	213	182	155	145	130	113	096
1,5	872		753	694	643	607	568	534	507	458	420	375	318	275	243	198	170	144	134	130	105	090
2,0	773		700	640	593	558	523	492	468	423	390	347	294	257	227	185	159	135	125	112	100	084
2,5	712		637	585	543	508	477	450	427	390	358	320	273	240	213	173	150	127	117	105	095	079
3,0	640		575	530	488	458	430	408	387	355	327	294	253	222	197	197	142	121	111	100	092	075
3,5	565		507	467	432	410	385	365	350	321	297	270	232	206	185	155	133	115	106	095	087	072
4,0	490		442	410	382	363	343	327	313	290	269	247	213	190	172	145	125	110	100	090	083	070
4,5	418		382	357	335	320	304	290	280	260	243	223	195	177	160	135	117	105	094	086	080	067
5,0	353		328	309	293	280	268	257	249	233	219	202	178	162	148	127	110	098	089	082	076	064
5,5	300		282	267	255	245	237	228	222	208	197	183	163	150	137	120	105	094	084	077	072	062
6,0	256		242	233	223	216	210	202	197	187	178	166	150	138	128	112	098	090	080	073	068	060
6,5	220		210	205	197	190	185	182	175	167	160	150	136	127	118	103	094	085	076	070	065	058
7,0	192		186	180	173	169	165	162	157	150	145	136	125	117	108	096	090	081	072	067	062	056
8,0	150		145	142	139	135	133	130	127	122	120	112	105	100	092	086	082	072	065	060	056	052
9,0	120		117	115	112	110	108	107	105	101	098	095	090	087	081	077	072	065	058	055	050	048
10,0	097		096	095	093	092	091	090	087	085	083	082	080	076	071	068	064	057	052	048	044	044

Примечания: 1. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.

2. Значения следует принимать не выше значений .

Таблица 3

Коэффициенты влияния формы сечения

Тип сечения	Схема сечения	Отношение	Коэффициенты при
1		-	1,0	1,0	1,0
2		-	0,85	0,85	0,85
3		-			0,85
4		-		1,1	1,1
5		0,25 0,5 1,0		1,2 1,25 1,4-0,02	1,2 1,25 1,3
6		-
7		-
8		0,25 0,5 1,0		1,0 1,0 1,0	1,0 1,0 1,0
9		0,5 1,0		1,0 1,0	1,0 1,0
10		0,5 1,0 2,0	1,4	1,4 1,6 1,8	1,4	1,4 1,6 1,8
11		0,5 1,0 1,5		1,65 2,4 -	-	1,65 2,4 -
		2,0		-	-	-

Примечания: 1.Для сечений типов 5—7 при подсчете отношения площадь вертикальных элементов полок учитывать не следует.

2. Для сечений типов 6 и 7 значения следует принимать равными значениям для сечений типа 5 при отношениях для сечений типов 6 и 7.

Таблица 4

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

Отношение		Приведенные относительные эксцентриситеты mef при
		0.1	0.5	1.0	1,5	2,0	3.0	4,0	5,0	7,0	10.0	20,0
	1	0,10	0,30	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,17	0,39	0,68	1,03	1,80	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,10	0,22	0,36	0,55	1,17	1,95	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,10	0,10	0,18	0,30	0,57	1,03	1,78	3,35	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,23	0,48	0,95	2,18	4,40	13,40
	6	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,18	0,40	1,25	3,00	11,40
	7	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,50	1,70	9,50
	1	0,10	0,31	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,22	0,46	0,73	1,05	1,88	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,17	0,38	0,58	0,80	1,33	2,00	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,14	0,32	0,49	0,66	1,05	1,52	2,22	3,50	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,26	0,41	0,57	0,95	1,38	1,80	2,95	4,70	13,40
	6	0,10	0,16	0,28	0,40	0,52	0,95	1,25	1,60	2,50	4,00	11,50
	7	0,10	0,22	0,32	0,42	0,55	0,95	1,10	1,35	2,20	3,50	10,80
	1	0,10	0,32	0,70	1,12	1,60	2,62	3,55	4,65	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,28	0,60	0,90	1,28	1,96	2,75	3,72	5,65	8,40	18,50
	3	0,10	0,27	0,55	0,84	1,15	1,75	2,43	3,17	4,80	7,40	17,20
	4	0,10	0,26	0,52	0,78	1,10	1,60	2,20	2,83	4,00	6,30	15,40
	5	0,10	0,25	0,52	0,78	1,10	1,55	2,10	2,78	3,85	5,90	14,50
	6	0,10	0,28	0,52	0,78	1,10	1,55	2,00	2,70	3,80	5,60	13,80
	7	0,10	0,32	0,52	0,78	1,10	1,55	1,90	2,60	3,75	5,50	13,00
	1	0,10	0,40	0,80	1,23	1,68	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,40	0,78	1,20	1,60	2,30	3,15	4,10	5,85	8,60	18,50
	3	0,10	0,40	0,77	1,17	1,55	2,30	3,10	3,90	5,55	8,13	18,00
	4	0,10	0,40	0,75	1,13	1,55	2,30	3,05	3,80	5,30	7,60	17,50
	5	0,10	0,40	0,75	1,10	1,55	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	17,00
	6	0,10	0,40	0,75	1,10	1,50	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	16,50
	7	0,10	0,40	0,75	1,10	1,40	2,30	3,00	3,20	5,30	7,60	16,00

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ СТЕНОК БАЛОК ПРИ МЕСТНОЙ НАГРУЗКЕ НА ВЕРХНЕМ ПОЯСЕ

1. При сосредоточенной нагрузке на верхнем поясе балки в местах, не укрепленных ребрами, местное напряжение в стенке под грузом следует определять по формуле

(1)

где F - расчетное значение сосредоточенной нагрузки (силы) ;

t- толщина стенки;

- условная длина распределения сосредоточенной нагрузки,

с - коэффициент, принимаемый равным 3,25 для сварных балок и 3,75 для балок клепаных и на высокопрочных болтах;

I_f - момент инерции пояса балки относительно собственной оси.

2. В отсеках, где местная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно учитываются только два компонента - и или и .

3. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при наличии местного напряжения ( ) следует выполнять:

а) при -по формуле

(2)

где

- значения, определяемые согласно указаниям п. 6.2;

- значения, определяемые по формулам (46) и (47);

- критическое напряжение смятия стенки под нагрузкой, определяемое по формуле

(3)

(здесь c₁ - коэффициент, принимаемый по табл. 1 настоящего приложения;

);

- значения, определяемые согласно указаниям п. 6.5;

б) при - по формуле (2) настоящего приложения два раза: при первой проверке следует определять по формуле

(4)

где c₂ -коэффициент, принимаемый по табл. 2 настоящего приложения;

при второй проверке следует определять по формуле (46), а - по формуле (3) настоящего приложения, но с подстановкой в формулу (3) и в табл.1 величины вместо а.

4. В стенке, укрепленной продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии h₁ от сжатой кромки отсека, обе пластинки, на которые ребро разделяет отсек, следует проверять отдельно:

первую пластинку, расположенную между сжатым поясом и ребром, - по формуле

(5)

где (6)

здесь ;

- параметр, равный: при ; 2при ;

- значения, определяемые по формуле (47) ;

- значения, определяемые согласно указаниям п. 6.5;

вторую пластинку, расположенную между растянутым поясом и ребром, - по формуле

где - значения, определяемые соответственно по формулам (53) и (47) ;

- значения, определяемые по формуле (3) и табл. 1 настоящего приложения, принимая вместо .

Если первая пластинка укреплена дополнительно короткими поперечными ребрами, то их следует доводить до продольного ребра. При этом для проверки первой пластинки необходимо применять формулы (5) и (7) настоящего приложения, в которых а заменяется величиной а₁ , (где a₁-расстояние между осями соседних коротких ребер).

Проверка второй пластинки в этом случае остается без изменения.

Таблица 1

Коэффициент с₁

Отношение	0,5	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Коэффициент с1	11,28	14,52	17,77	21,86	26,80	32,30	38,35	45,00

Обознaчения, принятые в табл.1.- см. п. 6.2.

Таблица 2

Коэффициент c₂

Отношение	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,2	2,4	2,6
Коэффициент с2	33,70	38,77	45,26	53,16	62,18	72,20	83,75	96,16	109,56

Обозначения, принятые в табл.2.- см. п. 6.2.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ НАКЛОННЫХ ГРАНЕЙ ЛИСТОВ С ТРАПЕЦИЕВИДНЫМ ГОФРОМ

Наклонные грани листов с трапециевидным гофром (см. черт. 13) в местах опирания на прогоны или ригели рекомендуется проверять на местную устойчивость по формуле (2) обязательного приложения 5 с заменой коэффициента =0,9 на =0,7. При этом значения напряжения

и критических напряжений следует определять по формулам:

1)

2)

(3)

4)

(5)

где

- нормальные напряжения соответственно у верхней и нижней границ наклонной грани листа, взятые со своими знаками;

b - размер наклонной грани, принимаемый по черт. 13;

Q - поперечная сила в проверяемом сечении волны листа.

Кроме наклонных граней необходимо проверять на устойчивость горизонтальные сжатые грани профилированного листа, при этом местные напряжения следует определять с учетом ослабления сечения по формуле

где

F - опорная реакция, приходящаяся на одну волну листа;

b_f - ширина полки прогона или ригеля;

r - радиус сочленения наклонной и горизонтальной граней листа;

- угол наклона грани (см. черт. 13).

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ НА СРЕЗ СВАРНЫХ ТОЧЕК

Примечания: 1.Для контактной сварки указана толщина наиболее тонкого элемента; для дуговой точечной сварки в гр.1 первая цифра - толщина верхнего элемента.

2. Сварные точки следует выполнять в соответствии с „Руководством по аргонодуговой сварке соединений элементов алюминиевых строительных конструкций"/ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. М., Стройиздат, 1984.

Толщина элементов, мм	Расчетная несущая способность точки на срез, Н (кгс)	Толщина элементов, мм	Расчетная несущая способность точки на срез, Н (кгс)
1	2	1	2
Контактная сварка (алюминий марок АМг2Н2 и АМг2М)		Аргонодуговая точечная сварка плавящимся электродом (алюминий марки АМг2Н2; сварочная проволока марки СвАМгЗ или 1557)
1	800(80)	1+1	1950(200)
1,5	1250(130)	1+2	2350 (240)
2	1950 (200)	1,5+1,5	2950 (300)
		2+2	3350(340)

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Обязательное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

А - площадь сечения брутто;

A_n - площадь сечения нетто;

Е - модуль упругости;

F - сила;

G - модуль сдвига;

I_m ,I_d - моменты инерции сечений пояса и раскоса фермы;

I_s - момент инерции сечения ребер;

1_t - момент инерции кручения балки;

I_x ,I_y - моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно х - х и y-y;

I_xn ,I _yn -моменты инерции сечения нетто относительно осей соответственно х - х и y - y;

M - момент, изгибающий момент;

М_x , M_y - моменты относительно осей соответственно х - х и у - у;

N - продольная сила;

Q - поперечная сила;

Q_fic - условная поперечная сила для соединительных элементов;

R - расчетное сопротивление алюминия растяжению, сжатию, изгибу;

R_bp - расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;

R_bs - расчетное сопротивление срезу болтов;

R_bt - расчетное сопротивление растяжению болтов;

R_p - расчетное сопротивление алюминия смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки) ;

R_s - расчетное сопротивление алюминия сдвигу;

R_th -расчетное сопротивление растяжению алюминия в направлении толщины прессованного полуфабриката;

Rw - расчетное сопротивление стыковых сварных соединений растяжению, сжатию и изгибу;

R_ws - расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;

R_wf - pacчетнoe сопротивление угловых швов срезу по металлу шва;

R_wsm - расчетное сопротивление соединений, выполненных контактной роликовой сваркой;

R_wz - расчетное сопротивление алюминия в околошовной зоне;

S - статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;

W_x ,W_y - моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно х - х и у - у.

W_xn - моменты сопротивления сечения нетто

W_yn - относительно осей соответственно х - х и y-y;

b - ширина;

е - эксцентриситет силы;

h - высота;

h_ef - расчетная высота стенки;

i - радиус инерции сечения;

i_min - наименьший радиус инерции сечения;

i_x, i_y - радиусы инерции сечения относительно осей соответственно х-х и у -у ;

k_f -катет углового шва;

l -длина, пролет, расстояние;

l_c -длина стойки;

l_ef - расчетная, условная длина;

l_d - длина раскоса;

l_w - длина сварного шва;

l_m - длина панели пояса фермы или колонны;

l_x ,l_y - расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х-х и у—у;

m - относительный эксцентриситеты ;

m_ef - приведенный относительный эксцентриситет ( )

- коэффициент влияния формы сечения;

r - радиус;

t - толщина;

t_w - толщина стенки;

- коэффициент условий работы;

- коэффициент надежности по назначению;

- коэффициент надежности по материалу;

- коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;

- гибкость ( );

- условная гибкость ( );

- приведенная гибкость стержня сквозного сечения;

- условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения ( );

- условная гибкость стенки ( );

- гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x - x и у-у;

v - коэффициент поперечной деформации алюминия (Пуассона);

- местное напряжение;

- нормальные напряжения, параллельные осям соответственно x-x и у— у;

- касательные напряжения по осям соответственно х -х или у -у;

- коэффициенты продольного изгиба соответственно относительно осей х - х или y - y;

- коэффициент устойчивости при внецентренном сжатии;

- коэффициент устойчивости при изгибе балок.

ИЗМЕНЕНИЕ СНИП 2.03.06-85 "АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ"

Постановление Госстроя СССР №-132 от 08.07.88

Ввод в действие с 01.01.89

Разработчики: ЦНИИСК им. Кучеренко, НИИЖБ, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР

"п.9.2 СНиП 2.03.06-85 "АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 02.10.85 №-167, следует изложить в редакции:

"Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85."