СНиП 2.03.06-85 (1988, с изм. 1988 ) (СНиП 2.03.06-85), страница 6
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.03.06-85", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.03.06-85 (1988, с изм. 1988 )"
Текст 6 страницы из документа "СНиП 2.03.06-85 (1988, с изм. 1988 )"
здесь - следует определять согласно требованиям п. 4.16;
с — необходимо определять согласно требованиям п. 4.19.
Если , то кроме расчета по формуле (38) следует произвести дополнительную проверку по формулам (30) и (34), принимая ey=0.
Значения относительных эксцентриситетов следует определять по формулам
где Wcx, Wcy — моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей соответственно х-х и у-у.
Если , то кроме расчета по формуле (38) следует произвести дополнительную проверку по формуле (30) , принимая ey=0. В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости ( ) с плоскостью симметрии расчетное значение/и следует увеличить на 25 %.
4.23. Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей, симметричных относительно оси у-у (черт. 5), с решетками в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять:
для стержней в целом — в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласно требованиям п. 4.16, принимая ey =0 (см. черт. 5) ;
для отдельных ветвей — как внецентренно сжатых элементов по формулам (30) и (34), при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом усилия от момента Mx (см. п. 4.21), а момент My — распределять между ветвями пропорционально их жесткостям;
если момент My действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать его полностью передающимся на эту ветвь.
При проверке отдельной ветви по формуле (34) гибкость ее определяется по максимальному расстоянию между узлами решетки.
Черт. 5. Сечение составного элемента из двух сплошно-стенчатых ветвей с решетками в двух параллельных плоскостях
4.24. Расчет соединительных элементов (планок или решеток) сквозных внецентренно сжатых стержней следует выполнять согласно требованиям пп. 4.7—4.9 на наибольшую поперечную силу — фактическую Q или условную Q.fic.
В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединять планками ветви сквозных внецентренно сжатых элементов, как правило, не следует.
5. РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА И ПРЕДЕЛЬНАЯ ГИБКОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА
5.1. Расчетную длину lef- элементов плоских ферм и связей, за исключением элементов перекрестной решетки ферм (черт. 6,г), следует принимать по табл. 20.
Черт. 6. Схемы решеток ферм для определения расчетной длины элементов
а — треугольной с раскосом в крайней панели; б — треугольной со шпренгелем; в — полураскосной; г — перекрестной
Таблица 20
Расчетная длина lef | |||
Направление продольного изгиба | поясов | опорных раскосов и стоек | Прочих элементов решетки |
В плоскости фермы | l | l | 0,8l |
В направлении, перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы) | l1 | l1 | l1 |
Обозначения, принятые в табл. 20 и на черт. 6:
l — геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы;
l1 — расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т. п.).
5.2. Расчетную длину lef элемента, по длине l1 которого действуют сжимающие усилия N1 и N2 (N1>N2), из плоскости фермы (черт. 7) следует вычислять по формуле
(40)
Черт. 7. Схемы для определения расчетной длины элемента с различными усилиями N1 и N2 (по его длине)
а — схема связей между фермами (вид сверху) ; б — схема фермы
Расчет на устойчивость в этом случае следует выполнять на большую силу N1.
5.3. Расчетную длину lef элементов перекрестной решетки (см. черт. 6, г) следует принимать:
в плоскости фермы — равной расстоянию от центра узла фермы до точки их пересечения (lef =l);
из плоскости фермы: для сжатых элементов — по табл. 21; для растянутых элементов — равной полной геометрической длине элемента (lef=l).
Таблица 21
Конструкция узла пересечения элементов решетки | Расчетная длина lef из плоскости фермы при поддерживающем элементе | ||
растянутом | неработаюшем | сжатом | |
Оба элемента не прерываются | l | 0,7l | l1 |
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой | 0,7l1 | l1 | 1,4l1 |
Обозначения, принятые в табл. 21 и на черт. 6.г:
l - расстояние от центра узла фермы до пересечения элементов;
l1 - полная геометрическая длина элемента.
5.4. Радиусы инерции i сечений элементов перекрестной решетки из одиночных уголков следует принимать:
при расчетной длине элемента, равной l (где l — расстояние между ближайшими узлами), - минимальными (i=imin);
в остальных случаях - относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy —в зависимости от направления продольного изгиба).
5.5.Расчетную длину lef и радиусы инерции сечений i элементов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков следует принимать по табл. 22.
5.6. Расчетную длину lef колонн (стоек) следует определять по формуле
где l — длина колонны или ее отдельного участка.
Коэффициенты расчетной длины колонн (стоек) постоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки следует принимать по табл. 26. Применение алюминия в колоннах допускается в сборно-разборных конструкциях или при наличии агрессивной среды.
Таблица 22
Конструкция | Расчетная длина lef и радиус инерции сечения i | ||||||||
поясов | решетки | ||||||||
lef | i | lef | i | ||||||
раскоса | стойки | ||||||||
С узлами, совмещенными в смежных гранях (черт. 8, а, б) | lm | imin | 0,8lc | imin | |||||
С узлами, не совмещенными в смежных гранях (черт. 8, в, г) | ix или iy | - | imin |
Обозначения, принятые в табл. 22:
im - длина панели пояса фермы (при несовмещенных узлах принимается равной расстоянию между узлами одной грани; см. черт. 8, в, г) ;
- коэффициент расчетной длины пояса (при прикреплении раскосов к поясу сварными швами или двумя болтами или заклепками и более, расположенными вдоль раскоса) следует определять по табл. 23; при прикреплении раскосов к поясу одним болтом следует принимать
= 1,14;
imin - минимальный радиус инерции сечения (пояса или решетки);
ld, lc — см. черт. 8;
ix,iy - радиусы инерции поперечного сечения уголка относительно осей х и у, параллельных полкам;
— коэффициент расчетной длины раскоса при прикреплении его к поясу сварными швами или двумя болтами или заклепками и более, расположенными вдоль раскоса, следует определять по табл. 24, при прикреплении раскосов к поясу одним болтом или одной заклепкой - по табл. 25.
Черт. 8. Схемы пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков
a — схема с совмещенными в смежных гранях узлами (треугольная решетка с распорками) ; б — то же (перекрестная решетка) ; а - схема с не совмещенными в смежных гранях узлами (треугольная решетка) ; г-то же (перекрестная решетка)
Таблица 23
п | 10 | 5 | 2.5 | 1,25 | 1 |
| 1,13 | 1,08 | 1,03 | 1,00 | 0,98 |
Обозначения. принятые в табл. 23:
где Im,min ,Id,min -минимальные моменты инерции сечения соответственно пояса и раскоса фермы.
Примечание. Для промежуточных значений n коэффициент следует определять линейной интерполяцией.
Таблица 24
п | Значения при | |||||||
| 0,89 | 0,81 | 0,77 | 0,74 | 0,72 | 0,70 | 0,65 | 0,61 |
| 0,86 | 0,78 | 0,74 | 0,71 | 0,69 | 0,66 | 0,62 | 0,59 |
Обозначения, принятые в табл. 24:
n - см. табл. 23;
ld - см. черт. 8;
imin - минимальный радиус инерции сечения раскосов.
Примечание. Для промежуточных значений n и отношения коэффициент следует определять линейной интерполяцией.
Таблица 25
| 60 | 80 | 100 |
|
0,89 | 0,81 | 0,77 | 0,74 |
Обозначения те же, что в табл. 24.
Примечание. Для промежуточных значений отно-