150687 (Проектирование электромеханических устройств), страница 7
Описание файла
Документ из архива "Проектирование электромеханических устройств", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "физика" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "книги и методические указания", в предмете "физика" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "150687"
Текст 7 страницы из документа "150687"
При пластической деформации: , см
При упругой деформации:
– радиус сферы элементарной контактной площадки, см
– модуль упругости материала, кгс/см
Вид деформации, а, следовательно, и выбор расчётной формулы для определения можно сделать на основании результатов исследований нескольких авторов (Виттенберг, Лысов, Васильев).
Было установлено, что при незначительных усилиях нажатия, до 0,01 Н имеет место упругая деформация микровыступов, при увеличении нажатия до 0,1 – 0,15Н, начинается уже пластическая деформация, следовательно, происходит упрочение материала, и она имеет место при увеличении силы нажатия до сотен ньютонов, после чего опять имеет место упругая деформация.
После расчёта , подтверждение о характере деформации на втором этапе расчёта, можно получить по величине среднего давления:
Если среднее давление меньше твёрдости контакта материала, , то деформация считается упругой. Если , то деформация считается пластической.
12.9.2 Определение по формуле, основывающейся на опытных данных
где: – коэффициент, учитывающий материал и состояние контактов поверхности (см. табл. значений); 0,102 – переводной коэффициент, из Н в кгс; – сила конечного контактного нажатия, Н;
– коэффициент, учитывающий конструктивную форму контактной поверхности:
- для точечного контакта - =0,5
- для линейного контакта - =0,5 ÷ 0,7
- для плоскостного контакта - = 0,7 ÷ 1,0
- температурный коэффициент возрастания сопротивления материала контактов
12.9.3 Определение по графическим зависимостям
В соответствии с рекомендациями [1, рис. 5.9, 5.10, 5.11], установлены зависимости от величины силы контактного нажатия .
Из полученных результатов по определению тремя методами, для дальнейших расчётов принимается большее значение.
Рисунок 1.20 – Эквивалентная схема замещения
На большем всегда будет большее падение напряжения, следовательно, будет и больший нагрев контактных площадок.
12.10 Определение напряжения и температуры нагрева коммутирующих контактов
Падение напряжения на контактах определяется по закону Ома: , В
В существующих конструкциях аппаратов падание напряжения на свежезачищенных контактах должно находиться в следующих пределах:
а) маломощные реле: , где – падение напряжения, соответствующее рекристаллизации материала контактов;
б) аппараты распределения и управления электрической энергией до 1000В:
- для контактов, работающих в воздухе: мВ
- для контактов, охлаждаемых водой: мВ
в) аппараты распределения энергии выше 1000 В: мВ
Предельные падения напряжения при окисленных контактах допускаются до 300мВ.
В любом случае, падение напряжения на контактах должно быть меньше напряжения рекристаллизации. Кроме напряжения рекристаллизации, используется температура рекристаллизации. По установленной величине падения напряжения на коммутирующих контактах определяется превышение температуры в контактных площадках, полученное значение сопоставляется с ранее принятым при расчёте :
12.11 Определение допустимого тока через коммутирующие контакты
Допустимый ток фактически характеризует возможности контактного узла на заданный режим работы с учётом принятого материала контактов, конструктивной формы контактной поверхности, принятого значения и др.
Величина допустимого тока рассчитывается по формуле:
Полученное значение допустимого тока необходимо сопоставить с предельным током для контактного узла в соответствии с категорией применения аппаратов (ДС1, ДС2, АС1, АС2, АС3), а также с учётом режима коммутации (нормальный, редкий). В любом случае, должно выполняться условие:
Если это условие не выполняется или допустимый ток существенно больше предельного, то контактный узел спроектирован нерационально. Для определения рациональных параметров контактного узла необходимо все расчёты повторить, начиная с пересмотра выбора материала.
12.12 Определение величины тока сваривания контактов
12.12.1 Общий метод определения тока сваривания
Предполагают, что при протекании тока постоянной величины происходит нарастание температуры контактной площадки, близкой к температуре плавления по экспоненте, при этом предельный ток сваривания определяется по формуле:
где: - общие результирующие силы контактного нажатия
t1 – это предполагаемое время протекания предельного тока
Т – постоянная времени нагрева контактной площадки
, где
– удельная теплоёмкость, теплопроводность и плотность материала контактов
– температура нагрева контактной площадки в момент времени t1
Fэду – [1, стр. 49]
12.12.2 Расчёт начального тока сваривания контактов
– коэффициент, характеризующий увеличение контактной площадки в процессе нагревания, который зависит от силы и от времени импульса тока.
находится в пределах от 2 до 4 , (см.[1]).
– характерный коэффициент, определяется по формуле:
– соответственно твёрдость материала по Бринеллю и удельное сопротивление при 0оС. НВо из таблицы значений выбираем большее значение.
– температура плавления контакта материала
Этот способ даёт значительные погрешности, применяется при небольших силах нажатия.
12.12.3 Определение тока сваривания по экспериментальным данным
Эта экспериментальная формула даёт хорошее совпадение расчётных и экспериментальных данных по , для маломощных одноточечных серебряных и медных контактов.
– это напряжение, соответствующее плавлению контакта материала
12.12.4 Определение тока сваривания по опытным данным
В соответствии с рекомендациями Буткевича:
где – определяется по [1, табл. 5.9 и рис. 5.12], который получен на опытных данных.
Полученные значения тока сваривания сопоставляются между собой и для дальнейших расчётов принимают меньшее значение. Принятое это значение тока сваривания сопоставляется с возможным током к.з. при работе аппарата или с предельным током для соответствующей категории применения аппаратов, при этом должно выполняться условие: ; .
12.13 Мероприятия по повышению устойчивости контактов против сваривания
12.13.1 Конструктивные мероприятия
а) повышение силы конечного контактного нажатия.
б) уменьшение вибрации контактов при включении и выключении.
в) ускорение процесса возрастания силы нажатия после замыкания контактов.
г) компенсация отбрасывающего давления электродинамических сил:
– предельный ток для заданной категории применения аппарата или ток к.з.
S1 – поперечное сечение контактной детали
S – сечение площади смятия:
Эта сила Fэду возникает в контактных площадках при замкнутых контактах, за счёт стягивания линий тока в контактных площадках.
д) изменение формы контактной поверхности.
Точечный контакт сваривается при меньших токах, чем линейный, а линейный контакт – при меньших токах, чем плоскостной.
е) разделение контактов на ряд параллельных.
Парные контакты свариваются при токах ≈ в два раза больше чем одинарных.
При этом распределение тока в контактах следует определять по формуле:
, А
где – коэффициент неравномерности ;
– число параллельных ветвей
12.13.2 Повышение устойчивости за счёт рационального выбора материала
а) применение разнородных материалов для контактов;
б) использование металлокерамических контактов, содержащих графит;
в) использование мелкодисперсных металлокерамических контактов.
12.14 Износостойкость контактов
12.14.1 Общие положения
Износ контактов зависит от многих факторов и происходит при замыкании и размыкании.
Износостойкость зависит:
а) условия работы:
-
род тока (постоянный, переменный)
-
напряжение источника питания
-
величина тока
-
характер нагрузки (активная, слабо инд., сильно инд.)
-
частота включений в час
-
среда (воздух, масло, спец. газовая среда и др.)
б) конструкции аппарата:
-
время коммутации
-
вибрация контакта
-
конструктивная форма контакта
-
напряжённость магнитного поля в межконтактном промежутке (увеличение напряжения больше оптимального приводит к выбрасыванию мостика расплавленного металла ЭДУ и повышению износа)
-
скорость движения контактов (скорость движения при включении и скорость движения при отключении)
Мерой износа контактов является уменьшение провала контактов (линейный износ), а также объём и масса удаляемого с контактной поверхности металла.
12.14.2 Расчётные зависимости для определения электрической износостойкости
Электрическая износостойкость или гарантируемое число коммутаций в общем случае определяется по формуле:
, или ,
где – объём изнашиваемого металла двух контактов, см3
– удельный объёмный износ при одном размыкании и одном замыкании
– плотность материала
– удельный массовый износ при одном замыкании и одном размыкании
При решении прямой задачи обычно задаются и определяют изнашиваемый объём. принимают на основании заданной механической износостойкости, которая определяется по классу механической износостойкости в рамках технического задания. В идеальном случае мы должны стремиться к выполнению условия:
т.е., чтобы электрический аппарат и все его узлы работали до полного износа (класс механического износа см.[3]).
13 МАЛОМОЩНЫЕ РЕЛЕ