150835 (Реконструкция схемы внутристанционных коллекторов теплосети), страница 2
Описание файла
Документ из архива "Реконструкция схемы внутристанционных коллекторов теплосети", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "физика" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "физика" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "150835"
Текст 2 страницы из документа "150835"
В связи с выше перечисленными недостатками возникла необходимость модернизации или постройки новой магистрали. В данном проекте рассматривается вариант монтажа новой схемы теплоснабжения, установка узла деаэрации, выбор вспомогательного оборудования.
1.6 Назначение, перечень основных узлов и принцип работы оборудования
Основные характеристики водогрейных котлов представлены в таблице 1.
Таблица 1 – Характеристики водогрейных котлов
Тип оборудования | Мощность, Гкал/ч | Давление, МПа | Год ввода |
ПТВМ-180 | 180 | 2,5 | 1972 |
ПТВМ-180 | 180 | 2,5 | 1977 |
ПТВМ-180 | 180 | 2,5 | 1979 |
КВГМ-180 | 180 | 2,5 | 1982 |
Водогрейный котел типа ПТВМ - 180 ст. № 3, прямоточный, башенного типа, теплопроизводительностью 180 Гкал/час находится в эксплуатации с 1979 года. Котел работает только в основном режиме, на газообразном топливе. Котел оборудован 20 газомазутными горелками, расположенными в 2 яруса по 10 горелок на каждой из боковых стен. Теплопроизводительность котла регулируется изменением количества работающих горелок при постоянном расходе сетевой воды на котел. Рециркуляция дымовых газов отсутствует.
Водогрейный котел типа КВГМ -180 - 150 -2 ст. № 4 - прямоточный, Т-образной сомкнутой компоновки, газомазутный, в эксплуатации находится с 1982 года. Котел работает только в основном режиме и на газовом топливе. Котел оборудован 6 вихревыми газомазутными горелками, расположенными симметрично на боковых стенах треугольником с вершиной вверх. Теплопроизводительность котла регулируется изменением подачи газа и воздуха на горелки.
Таблица 2- Бойлерные установки ОТЭЦ-1
Группа | Коли-чество | Тип теплофикационной установки | Пропуск-ная способно-сть т/ч. | Темпера-тура нагреваºС | Тепловая мощность Гкал/час | ||||||||
ОБ-1-9 | 1 | ПСВ-500-3-23 | 1150 | 70-120 | 57,5 | ||||||||
ОБ-2-9 | 1 | ПСВ-500-3-23 | 1150 | 70-120 | 57,5 | ||||||||
ПБ-1-9 | 1 | ПСВ-500-14-23 | 1800 | 105-150 | 81 | ||||||||
ОБ-1-10 | 1 | ПСВ-500-3-23 | 1150 | 70-120 | 57,5 | ||||||||
ОБ-2-10 | 1 | ПСВ-500-3-23 | 1150 | 70-120 | 57,5 | ||||||||
ПБ-3-10 | 1 | ПСВ-500-14-23 | 1800 | 105-150 | 81 | ||||||||
ОБ-1-11 | 1 | ПСВ-500-3-23 | 1150 | 70-120 | 57,5 | ||||||||
ОБ-2-11 | 1 | ПСВ-500-3-23 | 1150 | 70-120 | 57,5 | ||||||||
ПБ-1-11 | 1 | ПСВ-500-14-23 | 1800 | 105-150 | 81 |
По характеру тепловой нагрузки подогреватели подразделяются на основные и пиковые. Пар на основной бойлер поступает из отбора турбины с давлением 1,2 ата, а на пиковый бойлер – с давлением 10-16 ата.
Каждый подогреватель представляет собой пароводяной вертикальный теплообменный аппарат с цельносварным корпусом. Трубный пучок состоит из прямых трубок диаметром 19 мм, выполненными из латуни марки Л-68, развальцованных с обеих сторон в трубных досках.. Для жёсткости и прочности трубная система заключена в стальной каркас с перегородками. Перегородки направляют поток пара для лучшего омывания трубного пучка и являются промежуточными опорами для труб, предотвращая их вибрации. В месте выхода струи греющего пара на трубный пучок устанавливается пароотбойный лист для защиты трубок от динамического удара потока пара и распределения пара в межтрубном пространстве. Для получения больших скоростей воды подогреватели выполнены двухходовыми. Ходы образуются перегородкой в нижней камере. Перегородка делит трубный пучок на две части по числу ходов.
Сетевая вода через входной патрубок подаётся в одну из половин верхней водяной камеры, проходит половину трубок и поступает в нижнюю часть. По другой половине трубок вода поднимается вверх во вторую половину верхней водяной камеры, откуда через патрубок отвода сетевой воды поступает в сборный коллектор горячей воды. По ходу своего движения вода нагревается паром. Пар в свою очередь конденсируется и отводится через отверстие в днище.
Для продувки парового пространства для удаления воздуха в нижней части корпуса имеются дренажные отверстия.
Сетевые насосы типа № 8, № 9 предназначены для обеспечения необходимого давления сетевой воды на всасе сетевых насосов № 21, № 22, которые в свою очередь установлены после сетевых подогревателей и обеспечивают циркуляцию сетевой воды в системе теплоснабжения.
Таблица 3- Технические характеристики сетевых насосов типа КРНА-400/700/64М бойлерной установки турбины № 9.
Параметр | Значение |
Тип насоса | Двухступенчатый, центробежный, с односторонним всасом |
Производительность, м3/ч | 1000 |
Напор, м вод. ст. | 482 |
Подпор, мм вод.ст. | 2 |
Число оборотов, об./мин. | 1450 |
Мощность электродвигателя, кВт | 570 |
Таблица 4. Технические характеристики сетевых насосов типа 10НМКх2 бойлерной установки турбины № 9.
Параметр | Значение |
Тип насоса | Одноступенчатый, центробежный |
Производительность, м3/ч | 1250 |
Напор, м вод. ст. | 140 |
Число оборотов, об./мин. | 1500 |
Мощность электродвигателя, кВт | 710 |
2 Проектирование системы внутристанционных коллекторов
2.1 Гидравлический расчет тепловой сети
Задачи гидравлического расчета.
Гидравлический расчет является одним из важнейших разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети.
В задачу гидравлического расчета входит:
а) определение диаметров трубопроводов;
б) определение падения давления (напора).
Результаты гидравлического расчета дают исходный материал для определения капиталовложений, расхода металла (труб) и основного объема работ по сооружению тепловой сети;
Для проведения гидравлического расчета должны быть заданы схема тепловой сети, указаны размещение станции и потребителей и расчетные нагрузки.
Порядок гидравлического расчета.
При гидравлическом расчете трубопроводов обычно задан расход теплоносителя. Требуется определить диаметр трубопровода.
2.2 Тепловой расчет теплосети
Расчет теплопотерь позволяет правильно подойти к выбору тепловой изоляции, определить температуру и теплосодержание теплоносителя у потребителей. При неправильном выборе изоляции тепловые потери могут оказаться недопустимо большими и значительно увеличивающими стоимость транспортирования тепла.
Основными требованиями, предъявляемыми к тепловым материалам и конструкциям, являются:
а) низкий объемный вес (не превышающий 600 кг/м3) в сочетании с низким коэффициентом теплопроводности (до 0,1 ккал/м ч °С);
б) достаточная механическая прочность;
в) температуроустойчивость;
г) низкое водопоглощение;
д) малая гигроскопичность.
При выборе теплоизоляционных материалов и конструкций отдают предпочтение материалам малодефицитным, экономичным, надежным в эксплуатации.
Все теплоизоляционные конструкции, как правило, состоят из основного изоляционного слоя, крепежных элементов, покровного (защитного) и отделочного слоя. Покровный слой придает изоляции правильную форму, защищает ее от внешних механических повреждений и атмосферных осадков.
В качестве защитного покрытия применяют оцинкованную сталь или алюминиевые листы толщиной 0,7-1 мм.
3 Тепловой расчет проектируемой схемы теплосети
В качестве тепловой изоляции используем минераловатные маты марки 150. Толщина теплоизоляционной конструкции 100мм.
Общая формула для определения теплопотерь теплопроводом, ∆Q, ккал/ч, имеет следующий вид:
, (3.1)
где t1- средняя температура теплоносителя, град.;
t0- температура окружающей среды, град.;
∑R- сумма термических сопротивлений на пути потока тепла от теплоносителя до окружающей среды, м час град/ккал;
l - длина теплопровода, м;
β- коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла неизолированными частями, арматурой и фасонными частями в долях от потерь труб.
Следует различать граничные, или поверхностные, термические сопротивления, возникающие на поверхности твердого тела, соприкасающейся с воздухом, и внутренние термические сопротивления, возникающие внутри твердого тела.
Граничные термические сопротивления Rп, м*час*град/ккал, определяются по формуле:
, (3.2)
где α- коэффициент теплоотдачи от твердой поверхности к
воздуху, ккал/м2 час град;
гп — радиус поверхности, м.
Внутренние термические сопротивления, Rв, м*час*град/ккал, определяются по формуле:
, (3.3)
где λ- коэффициент теплопроводности изоляции, ккал/м час град; при изолировании минераловатными матами принимается
λ=0,08 Вт/м °С.
rн и rв- наружный и внутренний радиусы твердого тела, м.
Ввиду относительно малых значений термических сопротивлений стенки металлической трубы и пограничного сопротивления на внутренней поверхности теплопровода указанными сопротивлениями в практических расчетах можно пренебречь.
Потери тепла при надземных прокладках для трубы с однослойной изоляцией согласно указанному определятся так:
, (3.4)
где α- коэффициент теплоотдачи для воздуха, ккал/м2*час*град, определяемый по следующей приближенной формуле:
,(3.5)
где tп—температура поверхности изоляции, определяемая по формуле:
( 3.6)