Диплом ПАЧИНИН 1 (Проект реконструкции моста через р. Акур на 311 км ПК 2 на участке Пивань - Советская Гавань ДВ ж.д), страница 2
Описание файла
Файл "Диплом ПАЧИНИН 1" внутри архива находится в папке "Проект реконструкции моста через р. Акур на 311 км ПК 2 на участке Пивань - Советская Гавань ДВ ж.д". Документ из архива "Проект реконструкции моста через р. Акур на 311 км ПК 2 на участке Пивань - Советская Гавань ДВ ж.д", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "Диплом ПАЧИНИН 1"
Текст 2 страницы из документа "Диплом ПАЧИНИН 1"
В отдельные суровые зимы река Акур полностью промерзает, по сведениям монографии «Ресурсы поверхностных вод СССР» том 18 выпуск 3 вероятность промерзания реки с площадью водосбора 1620 км² составляет 14%.
1.3.3. Расчетные расходы воды
Исходными данными для определения расчетных расходов и уровней воды послужили материалы полевых топографических и инженерно-гидрографических изысканий, выполненных в 2016 году, материалы наблюдений на сети Дальневосточного управления гидрометеослужбы.
Определение расчетных гидрологических характеристик в расчётном створе производилось в соответствии с рекомендациями СП 33-101-2003.
По данным наблюдений на реках района максимальные годовые расходы воды наблюдаются при прохождении летне-осенних дождевых паводков, поэтому за расчётные приняты максимальные расходы воды дождевых паводков.
Площадь водосбора реки Акур в створе реконструируемого моста составляет 1620 км². Максимальный расход воды реки Акур в створе моста определялся по формуле типа I (СП 33-101-2003):
(1.1)
где qp% - модуль максимального срочного расхода воды реки-аналога расчетной вероятности превышения Р%, м³/с∙км²;
φм – коэффициент, учитывающий редукцию максимального модуля стока дождевого паводка;
δ и δ2.- коэффициенты, учитывающие снижение максимальных расходов воды в залесенных и заболоченных бассейнах;
А – площадь водосбора исследуемой реки, км².
В качестве реки-аналога принят пост р. Тумнин - ст. Тулучи, ряд наблюдений использованный в расчётах продлен по 2015 год по запросу в Дальневосточном УГМС соответствующей информации. Пост уровенный, максимальные расчетные расходы воды в его створе определены гидравлическим путем при решении обратной задачи в программе «Морфоствор-1». Для этого был разбит и занивелирован в процессе полевых работ морфоствор №1 по створу водомерного поста. Расчётные расходы воды определены как равнообеспеченные по уровням соответствующей вероятности превышения на водомерном посту, снятым с эмпирической кривой распределения.
Так же выполнены расчеты по аналогии с водомерными постами
р. Гур - свх. Хунгари и р. Немпту - п. Теплый, кривые обеспеченности по этим постам представлены в приложении Ж. Результаты оказались близки к принятому для проектирования расчетному расходу, однако ввиду наибольшей репрезентативности поста-аналога р. Тумнин - ст. Тулучи за расчётные приняты определённые по аналогии с ним.
Контрольные расчёты выполнены по формуле типа II СП 33-101-2003:
, (1.2)
где q200 – модуль максимального срочного расхода воды (1,3 м3/с), приведенной к условной площади водосбора 200 км²;
А – площадь водосбора км²;
δ и δ2 - коэффициенты, учитывающие снижение максимальных расходов воды в залесенных и заболоченных бассейнах;
δ3 - поправочный коэффициент, учитывающий изменение параметра q200 с увеличением средней высоты водосбора;
λ – переходный коэффициент от максимального расхода воды к значениям другой вероятности;
n – показатель степени редукции максимального стока от площади водосбора (0,35).
В дополнение к приведенным выше методам выполнен расчёт максимального годового расхода воды по формуле ДВ УГМС, приведенной в монографии «Ресурсы поверхностных вод СССР, том 18, выпуск 3»:
, (1.3)
где В – предельно возможный модуль максимального стока с площади водосбора F, стремящейся к нулю;
F – площадь водосбора, км²;
n – показатель степени редукции максимального модуля стока по площади водосбора.
По материалам, изложенным в РПВ (страница 181) среднее отклонение вычисленных величин по формуле 6.3 от наблюденных на территории составляет 15-76%, расчётный расход по этому методу занижен, за период после выхода монографии в районе прошли значительные паводки превышающие использованные при определении параметров формулы (1994 г).
За расчётный максимальный годовой расход принят определённый по аналогии с р. Тумнин - с. Тулучи, как наиболее обоснованный длительными наблюдениями и подтверждающийся результатами расчётов другими методами.
По архивным материалам проекта «Постройка железнодорожной линии Комсомольск - Совгавань» 1940 года, на чертежах моста через реку Акур отражен расчетный расход 1% ВП равный 1424 м³/с.
Для всех рассматриваемых аналогов коэффициент ηφ <1,5.
Таблица №1.2. – Максимальные расходы воды реки Акур, рассчитанные различными методами для створа моста (F = 1620 км²)
В таблице 1.3 приведены расчётные максимальные расходы воды реки Акур в створе существующего мостового перехода (311 км) различной вероятности превышения.
Таблица 1.3. - Максимальные расходы воды р. Акур, м³/с
Река-пункт | L от устья, км | А, км² | Вероятность превышения, Р% | ||||
0,33 | 1 | 2 | 3 | 10 | |||
Акур - ось трассы | 1,8 | 1620 | 1120 | 967 | 783 | 692 | 463 |
За расчетный в створе реконструируемого мостового перехода в соответствии с категорией железной дороги (особо грузонапряжённая), принят расход воды вероятностью превышения Р=1%, наибольший - Р=0,33%.
Площадь водосбора реки Туннин в створе разбитого морфоствора №2 составляет 11300 км². Максимальный расход воды реки Тумнин в створе морфоствора определён по формуле типа I (6.2). Результаты расчета по формуле типа I для морфоствора №2 на реке Тумнин приведены в таблице 1.4.
Таблица 1.4 - Максимальные расходы воды, м³/с
Река-пункт | F, км² | Вероятность превышения, Р% | ||||
0,33 | 1 | 2 | 3 | 10 | ||
Тумнин-морфоствор №1 | 11300 | 3957 | 3418 | 2767 | 2445 | 1638 |
Тумнин-морфоствор №2 | 13116 | 4360 | 3766 | 3049 | 2694 | 1805 |
Для створа мостового перехода выполнен расчет минимальных 30-дневных расходов различной обеспеченности. Минимальный 30-дневный расход воды для зимнего и летне-осеннего периода определён по формуле:
, (1.4)
где b, m – районные параметры;
А – площадь водосбора, км²;
δ2 – коэффициент заболоченности;
λp% - переходный коэффициент.
Значения вычисленных минимальных 30-дневных расходов воды различной обеспеченности за период летне-осенней межени представлены в таблице 1.5.
Таблица 1.5 - Расчётные минимальные 30-дневные расходы воды различной вероятности превышения.
Название водотока - створ | А, км² | Период | Расчетные минимальные 30-дневные расходы воды, м³/с | ||||
75% | 80% | 90% | 95% | 97% | |||
р.Акур - ось моста | 1620 | летне-осенний | 11,90 | 10,44 | 7,26 | 5,84 | 4,59 |
зимний | 0,95 | 0,83 | 0,61 | 0,47 | 0,37 |
1.4. Инженерно-геологические характеристики
Таблица 1.6 – Физико механические характеристики грунтов
1.5. ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕМЕНТОВ ЭКСПЛУАТИРУЕМОГО МОСТА
1.5.1. Пролетные строения со сквозными фермами
Металлические пролетные строения со сквозными главными фермами, под нагрузку Н-7 (1931год).
Пролетные строения длиной Lр=45,00м, Lп=45,35м, изготовлены, установлены и приняты в эксплуатацию в 1946 году.
Схема металлического пролетного строения приведена на (рис.1.3)
Рисунок 1.1. Схема пролетного строения со сквозными фермами.
Все соединения элементов ферм и проезжей части осуществлены на заклепках из стали Ст.3. Элементы металлического п/с выполнены из стали Ст.3.
Сечения всех элементов главных ферм приняты Н-образной формы. Вид и размеры элементов металлического пролетного строения представлены в (табл.№1.4).
Таблица №1.4. - Вид и размеры элементов главных ферм металлического
пролетного строения
№ элементов | Название элемента | Состав сечения | Вид сечения |
1 | Н 0-2 |
|
|
2 | Н 2-4 |
| |
3 |
|
| |
4 |
|
| |
5 |
|
| |
6 |
|
| |
7 | Стойки |
| |
8 | Подвески |
|
Металлические пролетные строения установлены на секторные опорные части.
Конструкция всех поперечных связей одинакова и представлена на (рис.1.4).
Проезжая часть состоит из продольных и поперечных балок одинаковой высоты (рис.1.5). Продольные балки только в верхней части имеют горизонтальные листы, в нижней части листы отсутствуют.
Продольные балки крепятся к поперечным при помощи уголков прикрепления (рис.1.6).
Рисунок 1.4. Конструкция верхних поперечных связей.
Рисунок 1.5. Балочная клетка пролетного строения.
Продольные балки соединены в плоскости верхних поясов продольными связями треугольной системы, а в середине пролета - поперечными полураскосными связями (рис.1.4).