ВКР Гард В.И. (Проект моста через ручей К на пк 97+79 Автодороги Хабаровск - Лидога - Ванино), страница 12
Описание файла
Файл "ВКР Гард В.И." внутри архива находится в папке "Проект моста через ручей К на пк 97+79 Автодороги Хабаровск - Лидога - Ванино". Документ из архива "Проект моста через ручей К на пк 97+79 Автодороги Хабаровск - Лидога - Ванино", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "ВКР Гард В.И."
Текст 12 страницы из документа "ВКР Гард В.И."
Gпc = qпc ωвл
(В.6)
где ωвл- площадь лини влияния;
Gпc = 301,56*11,8=3557,92кН
Временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:
При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.8.
Рисунок В.8 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете устоя
Расчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:
(В.9)
где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;
- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1]
(1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:
Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.10.
Таблица В.10 – Подсчет временной вертикальной нагрузки
Вид нагрузки | Координата сосредоточенной нагрузки y | Нагрузка на первую полосу 14К, кН/м | Нагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/м | γfv | 1+μ | Расчетная вертикальная нагрузка Ni, кН | |
Сосредоточенная | 0,938 | 140 | 84 | 1,2 | 1,4 | 352,99 | |
1 | 140 | 84 | 376,32 | ||||
Распределёная | Площадь линии влияния ω | Нагрузка на первую полосу 1,4К, кН/м | Нагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/м | Расчетная вертикальная нагрузка Ni, кН | |||
11,8 | 14 | 8,4 | 444,06 | ||||
Итого временная нагрузка на устой: | 1173,37 |
Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1173,37кН.
Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:
Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов, кН, определяемая по формуле:
(В.10)
где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];
Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:
(В.11)
где c= 1 - коэффициент условий работы сваи;
cR= 1 ‑ коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи;
А - площадь опирания столба на грунт, м2:
R‑ расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:
R = Rm (1 + ld/df) (В.12)
где df=1,5-наружный диаметр сваи ,м
ld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,м
Rm = RсКс
где Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]
I =2,63 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи; |
I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца сваи, определяемое по формуле:
(В.13)
где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:
γ1 = 22,5 кН/м3; γ2 = 21,9кН/м3; γ3 = 2,63 кН/м3;
hi – толщина i-го слоя грунта:
h1 = 0,25м; h2 = 3 м; h3 = 0.5м;
h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2+ h3= 0,25+3+0.5 =3.75 м
R = 126.5*1000*0.6*(1+3.75/1.5*0.4)=151840кПа
Принимаем R=20000кПа
u — наружный периметр поперечного сечения столба, м:
fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по табл.2 [5]:
f1=35,8 кПа; f2=48,1 кПа; f3=60,3кПа;
cf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи.
N = 20269,52кН <Nd = 4321,66 кН – условие выполняется
Глубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левого устоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметром
d = 1,5 м длиной lс = 3,75 м. Отметка низа столбов – 377,91 м.
Фундамент промежуточной опоры
Расчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.9.
Рисунок В.9 – Размещение столбов в ригеле
Для правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:
N<Nd (В.1)
где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:
(В.2)
где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;
nс = 2 – число столбов;
Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:
(В.3)
где γс = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);
d = 1,5 м – диаметр столба;
lc =39,30 м – полная длина столбасм. рисунок В.5;
Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:
(В.4)
где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;
Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;
Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.
Gну = Σ Gуi (В.5)
Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:
(В.6)
где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.
Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.11.
Таблица В.11 – Подсчет нагрузки от веса элементов промежуточной опоры
№ элемента | Наименование элемента | Подсчет нагрузки (формула) | Нормативная вертикальная сила Gi, кН | Кол-во элементов ,n | Обьём элемента Vi, м2 | Удель-ный вес γi, т/м3 | g, м/с2 | Коэффициент надежности, γf | Расчетная вертикальная сила Gi, кН |
2 | Ригель |
| 11,28 | 0,46 | 2,5 | 9,81 | 1,1 | 12,41 | 11,28 |
3 | Подферменник | 315,76 | 12,88 | 2,5 | 9,81 | 1,1 | 347,34 | 315,76 | |
Итого | 426,11 |
Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:
1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:
Таблица В.12 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения
№ элемента | Наименование элемента | Подсчет нагрузки (формула) | Нормативная вертикальная сила Gi, кН | Кол-во элементов ,n | Обьём элемента Vi, м2 | Удель-ный вес γi, т/м3 | g, м/с2 | Коэффициент надежности, γf | Расчетная вертикальная сила Gi, кН | Погонная нагрузка q, т/п.м | |
2 | Асфальтобетон |
| 1858,86 | 1 | 33,40 | 2,5 | 9,8 | 1,5 | 2788,29 | 4,51 | |
3 | Балка стадежелезобетонная | 556,23 | 1 | - | - | 9,8 | 1,1 | 611,8497 | 25,92 | ||
4 | Погонная нагрузка от тротуаров и перилл | 0,3 | |||||||||
Итого на один погонный метр | 30,74 |
Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 30,74 т =301,56кН.
Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устой
Gпc = qпc ωвл
(В.6)
где ωвл- площадь лини влияния;
Gпc = 301,56*23,6=7116,80кН
Временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:
При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.10.
Рисунок В.10 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете промежуточной опоры
Расчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:
(В.9)
где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;
- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1]
(1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:
Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.13.
Таблица В.13 – Подсчет временной вертикальной нагрузки
Вид нагрузки | Координата сосредоточенной нагрузки y | Нагрузка на первую полосу 14К, кН/м | Нагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/м | γfv | 1+μ | Расчетная вертикальная нагрузка Ni, кН | |
0,938 | 140 | 84 | 352,99 | ||||
1 | 140 | 84 | 376,32 | ||||
Распределёная | Площадь линии влияния ω | Нагрузка на первую полосу 1,4К, кН/м | Нагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/м | Расчетная вертикальная нагрузка Ni, кН | |||
23,6 | 14 | 8,4 | 888,12 | ||||
Итого временная нагрузка на опору: | 1617,42 |
Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1617,42кН.
Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:
Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов, кН, определяемая по формуле: