ПЗ_ГОТОВ ПОЛНОСТЬЮ (Методы защиты устройств заземления от растекания сигнального тока), страница 6
Описание файла
Файл "ПЗ_ГОТОВ ПОЛНОСТЬЮ" внутри архива находится в следующих папках: Методы защиты устройств заземления от растекания сигнального тока, Беленикин. Документ из архива "Методы защиты устройств заземления от растекания сигнального тока", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "ПЗ_ГОТОВ ПОЛНОСТЬЮ"
Текст 6 страницы из документа "ПЗ_ГОТОВ ПОЛНОСТЬЮ"
- механическое воздействие на пути подвижного состава;
- загрязнения, которые изменяют свойства материалов, а также состояние электрических контактов.
Далее рассмотрим более подробно поперечную асимметрию, связанную с влиянием заземляющих устройств.
-
Расчеты поперечной асимметрии тягового тока
Поперечная асимметрия тягового тока является следствием разной проводимости рельсовых нитей. Этот вид асимметрии также называют асимметрией проводимостей. Такая разная проводимость вызывается подключением к одному из тяговых рельсов заземленных конструкций. Одна из рельсовых нитей шунтируется возникающими дополнительными параллельными контурами и, в результате, ее эквивалентная проводимость увеличивается. Эквивалентная схема изображена на рисунке (2.1).
Рисунок 2.1 – Электрическая схема протекания тягового тока на блок – участке в случае асимметрии проводимостей рельсовых нитей. (1 – релейный конец рельсовой цепи; 2 – питающий конец рельсовой цепи;
3 – изолирующий стык; z – сопротивление заземленной конструкции)
Ток утечки , стекая с рельса через заземлители, течет в направлении тяговой подстанции по земле как блуждающий ток . Как результат, тяговые токи, протекающие по рельсовым нитям существенно различны. Не скомпенсированная часть магнитного потока, которая вызванная разницей токов, текущих в полуобмотках дроссель – трансформатора, индуцирует в сигнальной обмотке составляющую тягового тока. Трансформированный ток асимметрии создает помеху влияющую на работу аппаратуры рельсовой цепи, а при его увеличении до 5 А автоматический выключатель АВМ размыкает контакты. Вследствие этого, рельсовая цепь размыкается и путевое реле обесточивается. Светофор, который контролирует данный блок – участок, переключается на запрещающий сигнал. Рассчитаем параметры поперечной асимметрии тягового тока на примере блок – участка Св 18 – Св 16 при сопротивлениях заземлений контактных опор приведенных в приложении 1. С этой целью на рисунке (2.2) составим схему замещения рассматриваемого блок – участка с распределенными параметрами сопротивлений.
Рисунок 2.2 – Электрическая схема замещения блок – участка с
распределенными сопротивлениями заземленных контактных опор
Заменим первую и вторую группы сопротивлений опор эквивалентными и покажем их на П – образной схеме замещения рисунок. (2.3)
Принимая сопротивления рельсовых нитей одинаковыми и сосредоточенными в середине блок – участка, объединим опоры в две группы. Первая группа включает опоры с номерами 1-19, вторая группа включает опоры с номерами 20-38. Поскольку фундамент опор достаточно углублен, то сопротивление земли принимаем равным нолю.
Рисунок 2.3 - П – образная схема замещения рельсовой цепи с заземленными опорами контактной сети
Для представленной на рисунке 2.3 определим коэффициент поперечной асимметрии тягового тока, пользуясь выражением коэффициента асимметрии:
здесь - тяговые токи в рельсовых нитях, А
Выразив, через сопротивление параллельных ветвей, токи , получим формулу для расчета коэффициента поперечной асимметрии:
(2.1)
здесь - сопротивления первого и второго одиночных звеньевых рельсов марки Р65 с приварными стыковыми соединителями ; - эквивалентное сопротивление первой группы опор с 1 по 19, ; – эквивалентное сопротивление второй группы опор с 20 по 38, Ом
Найденные значения и подставляем в формулу (2.1) и определяем коэффициент поперечной асимметрии.
Рассчитанное относительное значение коэффициента поперечной асимметрии, возникшей вследствие различных проводимостями заземленных конструкций для блок – участка Св 18 – Св 16, находится в пределах нормы (0,35% < 4,6%). Такое состояние заземляющих устройств не приводит к нарушениям в нормальной работе рельсовой цепи.
Аналогичным образом рассчитаем величину коэффициента поперечной асимметрии тягового тока в случае пробивания искровых промежутках в цепи заземления контактных опор блок – участка Домикан – Архара. Принимаем сопротивление пробитых искровых промежутков опор равным 0,5 Ом, для первой и второй групп опор рассчитываем , . Полученные значения подставляем в выражение (2.1) и рассчитываем зависимость коэффициента поперечной асимметрии от количества пробитых искровых промежутков в цепи заземления. Результаты расчётов сводим в таблице 2.1
Таблица 2.1 – Зависимость коэффициента поперечной асимметрии от количества пробитых ИП.
Пробитые искровые промежутки, шт | 0 | 2 | 4 | 6 | 8 | 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 19 |
Коэффициент поперечной асимметрии в рельсовых цепях | 0,35 | 0,59 | 1,23 | 1,65 | 1,91 | 2,42 | 3,11 | 4,22 | 4,93 | 6,5 | 7,2 |
Рассчитанные значения коэффициента поперечной асимметрии, вызванные пробоями ИП в цепи заземления контактной опоры, превышают нормативную величину равную 4,6. Полученные результаты дают возможность предположить, что выход из строя одного искрового промежутка в каждой из групп опор приводит к нарушению нормальной работы рельсовой цепи.
Рисунок 2.4 – Зависимость коэффициента поперечной асимметрии тягового тока от количества пробитых искровых промежутках в цепи заземления контактных опор блок – участка Домикан – Архара.
Как ясно из анализа проведенного ранее, снижения поперечной асимметрии тягового тока можно добиться следующими мероприятиями:
- приведением заземлений опор контактной сети к стандартным значениям;
- заменой в цепях заземления защитных элементов, на защитные элементы имеющие улучшенную характеристику;
- заменой дроссель – трансформаторов на более мощные, менее чувствительные к разнице токов в полуобмотках. (На участках переменного тока имеющих равнинный профиль как правило применяются дроссель – трансформаторы ДТ – 1 – 150. Эти дроссель – трансформаторы обеспечивают пропуск поездов повышенной массы до 10 тыс. т с интервалом 8 – 10 мин, а также длинносоставных поездов до 16 тыс. т с интервалом 14 – 15 мин.
-
МЕРОПРИЯТИЯ ПО УЛУЧШЕНИЮ ЗАЗЕМЛЕНИЙ ОПОР КОНТАКТНОЙ СЕТИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРИБОРА ЗАЩИТЫ ТИПА ГРПЗ –1У
-
Требования, предъявляемые к сооружениям и конструкциям, заземленным на рельсы на электрифицированных железных дорогах
Металлические конструкции и сооружения (такие как опоры контактной сети, путепроводы, мосты, и т.п.) электрифицированных участков железной дороги, расположенные на расстоянии менее 5 м от токоведущих частей контактной сети, должны заземляться на рельсы. Необходимость заземления обусловлена многофункциональной ролью рельсовой сети. Устройства, сооружения и конструкции должны обладать определенными, регламентированными параметрами для выполнения каждой из функций сети.
Цели такой регламентации следующие:
- обеспечение требований техники безопасности для работников, обслуживающих сооружения, конструкции и устройства хозяйства железной дороги, а так же для лиц пользующихся железнодорожным транспортом;
- защита сооружений, конструкций и устройств контактной сети от возможных токов короткого замыкания, молний и других атмосферных явлений;
- защита сооружений и устройств железнодорожной автоматики СЦБ и связи от повреждения тяговыми токами;
- защита опорных и поддерживающих конструкций контактной сети, подземных кабелей СЦБ, связи и энергетики, других сооружений от вызываемой токами утечки с тяговых рельсов коррозии.
Необходимо также, принимать во внимание вопрос устойчивости работы рельсовых автоблокировочных цепей.
Конструкции и сооружения, присоединенные к рельсам или находящиеся в непосредственном соприкосновении с землей и создающие электрическое соединение с ней, являются для рельсовых цепей заземляющими устройствами. Все подобные заземляющие устройства характеризуются некоторыми значениями электрических сопротивлений сигнальному и тяговому току. Указанные сопротивления складываются определенным образом из сопротивления, оказываемого току, протекающему в земле (сопротивление растеканию тока), из сопротивления проводов, которые соединяют заземлитель с рельсами, а также из переходного сопротивления в тех местах где эти провода присоединяются к рельсам или заземлителю.
Заземление может быть реализовано на тяговый рельс и среднюю точку путевого (или дополнительного) дроссель – трансформатора следующим способами:
- непосредственно (наглухо);
- индивидуально или группой, посредством защитных элементов (искровых промежутков, диодных заземлителей, тиристорных заземлителей, дросселей, фильтров).
Выбор, из указанных, способа заземления определяется требованиями, налагаемыми на реальную величину сопротивления каждого из заземляемых устройств, а также на некоторые другие качественных характеристики.
Способы заземления считаются приемлемыми, если в случае короткого замыкания контактной сети на рельсы или в случае атмосферного перенапряжения, величина потенциала на заземляющих устройствах относительно земли в месте короткого замыкания (атмосферного перенапряжения) не превышает установленных норм (не более 1200В при длительности 0,06 – 0,1 с).
Чтобы обеспечить выполнение этих требований все сооружения и конструкции, к которым крепится контактная подвеска, должны быть надежно соединены с тяговыми рельсами, независимо от расстояния удаления этих конструкций (сооружений) от оси пути (из-за возможности пробоя или перекрытия изоляции). Сооружения, на которых напряжение может оказаться выше 1 кВ (вследствие обрыва и падения провода), определены их расположением в зоне обязательного заземления (зона А) рисунок (3.1). Исключение составляют, следующие конструкции и сооружения (которые не заземляются даже в зоне А):
- путевые ящики;
- карликовые светофоры;
- групповые кабельные муфты.
Рисунок 3.1 – а) Установленная зона заземления одиночных объектов, несвязанных с тяговым электроснабжением; б) График для определения высоты расположения незаземленных металлических частей и объектов
В зоне Б расположены металлические конструкции, не являющиеся элементами контактной сети. Такие конструкции не заземляются.
Конструкции и сооружения, присоединенные к рельсам или находящиеся в непосредственном соприкосновении с почвой и, таким образом, создающие электрическое соединение с ней, являются для рельсовой цепи заземляющими устройствами. Такие заземляющие устройства можно характеризовать электрическим сопротивлением сигнальному току. Это сопротивление состоит из сопротивления, оказываемого току в земле (сопротивление растекания), из сопротивления проводов, соединяющих заземлитель с рельсами, и из переходного сопротивления в тех местах где эти провода присоединены к заземлителю или рельсам.
В соответствии с действующей инструкцией ЦЭ 191 [3], регламентирующей заземление устройств энергоснабжения на электрифицированных железных дорогах, в случае непосредственного подключения заземляющего устройства к рельсу двухниточной рельсовой цепи, сопротивление указанного устройства не должно быть меньше 100 Ом. Эквивалентное сопротивление цепи утечке сигнального тока через все сооружения и конструкции, подключенные к рельсу, должно составлять не менее 6 Ом на 1 км пути. В случае подключения всех заземляющих устройств к средней точке путевых дроссель – трансформаторов, сопротивление утечки сигнального тока через все сооружения и конструкции, присоединенные к данной точке, должно составлять не менее 5 Ом. В случае глухого присоединения заземляющих устройств к тяговому рельсу эти требования, очевидно, не выполняются. В связи с эти, в цепи заземления необходимо установить специальные защитные элементы, удовлетворяющие следующим требованиям: они должны
- надежно соединять заземляемую конструкцию с рельсами, тем самым в момент короткого замыкания, обеспечивая оперативное отключение выключателей подстанции, и, таким образом, снятие напряжения с конструкции;