Лекция 5 (Лекции по ОАП)
Описание файла
Файл "Лекция 5" внутри архива находится в папке "Лекции по ОАП". Документ из архива "Лекции по ОАП", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "основы автоматизированного проектирования (оап)" из 3 семестр, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "лекции и семинары", в предмете "основы автоматизированного производства (оап)" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "Лекция 5"
Текст из документа "Лекция 5"
16
Лекция 5 ( “ММ на макроуровне”)
§3.5 Узловой метод. Примеры составления моделей
по эквивалентной схеме.
Ранее уже упоминался узловой метод составления ММ для механических систем, который не требует больших вычислительных ресурсов, а его алгоритм сравнительно прост в реализации и универсален. Пользуясь этим методом, можно сравнительно быстро составить и проверить в упрощенном виде математическую модель технического объекта, используя по минимуму вычислительные средства.
Для простоты практического изложения узлового метода воспользуемся обозначениями и терминами, характерными для электрических систем. Вместе с тем отметим, что по рассмотренной ранее аналогии, метод применим и к системам иной физической природы.
Для электрических систем используем следующие обозначения:
I, U, φ – векторы-столбцы токов, напряжений и узловых потециалов, соответственно. При этом, напряжение ветви рассматривается как разность потенциалов инцидентных (сопряженных) ей узлов, а связь между векторами U и φ задается через некоторую матрицу инциденций в виде
U = - At φ (1’)
где At – транспонированная матрица инциденций, A = [AC, AR, AL, AU],
AC – подматрица инциденций узлов и емкостных ветвей; AR - то же, для резистивных ветвей и т.п.
Разделим ветви некоторой электрической ( точнее, эквивалентной) схемы на группы емкостных, резистивных, индуктивных ветвей и ветвей источников тока в зависимости от характера соответствующего ветви компонентного уравнения. Эти группы представим векторами токов и векторами потенциалов, то есть [IC, IR, IL, IU]; [UC,UR,UL, UU].
С
оотвественно, транспонированные матрицы этих параметров будут иметь вид:
Будем также использовать диагональные матрицы емкостей С, с
опротивлений R, индуктивностей L – их диагональные элементы равны соответствующим внутренним параметрам и имеют ту же размерность.
Отметим основные положения узлового метода:
В качестве базисных координат используются узловые потенциалы;
Исходным топологическим уравнением является уравнение равновесия потоков в узлах.
Запишем эти уравнения в матричной форме:
Подставляя параметрические уравнения (2”) в A· I = 0 и учитывая форму уравнения (1”), запишем
Последнее уравнение составляет основу математической модели обьекта, но обычно неудобно для численного решения, поэтому его сводят к системе линейных алгебраических уравнений, используя преобразования Фурье или Лапласа. Эти преобразования (см лекц.7) связаны с заменой непрерывных производных дискретными отношениями конечных разностей по форме:
В
рассматриваемом случае, аппроксимируя компонентные уравнения (2) разностными выражениями, получим:
Преобразуя уравнение (3”) с учетом (4”) (сокращая при этом промежуточные выкладки), запишем уравнение математической модели в виде векторного уравнения, (что идентично системе алгебраических и трансцедентных уравнений) с неизвестным вектором φ:
Решение уравнения (5”) дает значение φn на n–ом шаге, далее по формуле (1”) находят Un и по компонентным уравнениям вычисляем In. Расчеты на (n)-ном уровне ведут по известному (n-1) уровню (начало расчета при заданных начальных условиях (UCo и ILo.)). Из (5”) находится матрица коэффициентов (матрица Якоби), как “коэффициент” при фазовой переменной φ.
Рассмотрим пример, в котором определяется матрица Якоби (см В конце лекции приложение,-“Вычисление матрицы Якоби” для узлового метода).
Пример. На рис.9.0 дана эквивалентная схема некоторого электрического объекта. Параметры элементов схемы: R1 – R3, L1, C1 – C3 – постоянные величины; источник тока – I1 функция времени;
I2 = аехр (-Buc3) = аехр (-bφ4) – нелинейная функция напряжения на емкости С3.
Вычислим матрицу Якоби.
Для этого пронумеруем узлы и запишем матрицу инциденций А в виде таблицы (см предыдущие страницы
Анализ вычисления и вид матрицы Якоби возволяет сделать следующие выводы:
-
во всех клетках матрицы Якоби получены величины одной
размерности (для электрической схемы это проводимость
емкостной ветви С/h, а индуктивной,- h/L;
-
недиагональные элементы Яi,j –матрицы составляют сумму проводимостей ветвей, соединяющих узлы с номерами i и j;
-
диагональные элементы Яi,i –матрицы составляют сумму проводимостей тех ветвей схемы, которые подключены к узлу с номером i.
Отмеченное соответствие эквивалентной схемы и структуры матрицы
Якоби позволяет построить алгоритм формирования матрицы Якоби непосредственно из эквивалентной схемы.
§ 3.6 Примеры математических моделей механических систем
на макроуровне
Пример 1. Составим эквивалентную схему устройства в виде тела, шарнирно закрепленного к неподвижной опоре (рис.9.1).
Для тела будем считать заданными координаты (х10,у10) центра масс, массу, центральный момент инерции и введем подвижную полярную систему координат (х1,у1), связанную с телом в точке центра его массы (аналогичные условия испрользованы и в примерах 2 и 3, см ниже).Полярную систему координат используем для задания положения контактных точек ( ri,j , φij) , где i, j – номера точки или тела (для контактных точек в неподвижной системе координат полагаем
i =0).
Замечание1. Рассматриваем плоское перемещение тела, для которого фазовыми переменными являются скорости VX и VY , усилия FX и FY
по координатам x и y, угловые скорости ω и моменты М.
Независимо от вида воздействия на тело (см рис.9.1б), шарнир ограничивает его перемещение вращательным движением вокруг контактной точки неподвижного подвеса. Поэтому справедливо условие связи координат центра массы в неподвижной и подвижной
с
истемах, которое запишем в виде:
Продифференцируем (9.1) по времени t и получим значения линейных и угловых скоростей (т.е.фазовых переменных) для рассматриваемого шарнира:
где ω1 – угловая скорость тела; V1X ,V1Y –скорости центра масс тела
по соответствующим координатам.
Уравнениям (9.2) соответствует эквивалентная схема, рис.9.1а, на которой:
-
FXO, FY0, M – внешние сила и момент, воздействующие на тело;
-
m, J – масса тела и его центральный момет инерции;
-
FX, FY – проекции реакций в шарнире на неподвижные координатные оси х и у;
-
VX , VY – зависимые источники скорости, определяемые по (9.2);
-
I, C – интегратор [I – источник, линейно зависит от ω ( т.е. разности угловых скоростей узлов 4 и 1) c коэффициентом, равный 1];
-
MFx , MFy – моменты реакций в шарнире относительно центра масс, их значения в полярной системе координат составляют:
Интегратор определяет углы поворота φ10 , необходимые для расчета линейных скоростей и моментов.
Замечание2. В программных средствах системы ПА-9 модель шарнира уже разработана и предлагается для использования в механических системах готовым модулем с открытыми связями.
При этом описание шарнира на языке программного комплекса имеет вид: ШАРН .. У1 .. У2 .. У3 (r11 , φ11 , φ10), где У1..У3 – узлы подключения шарнира в систему; (r11 , φ11 ) –координаты контактной точки; φ01 – начальный угол положения.
Пример 2. Рассмотрим кулисно-рычажный механизм (рис.9.2), в котором связь ведущего и ведомого звеньев (тел) осуществляется с помощью кулисы.
Согласно рис. 9.2б, звено 2 может перемещаться по направляющей АС, жестко закрепленной на ведущем звене 1.Координаты точек А и С заданы в полярной системе координат через радиусы и углы в виде (r11, φ11), (r12, φ12), при этом точка С – произвольная точка прямой АС.
В исходном положении углы φ10 и φ20 , связанные с системами координат (х1,у1) и (х2 ,у2 ) центров тяжести элементов 1 и 2, равны и остаются таковыми при движении, также равны и угловые скорости тел 1 и 2 (ω1 = ω2). На эквивалентной схеме (см рис.9.2а) данное условие отражено в виде вращательной подсистемы.
Из рассмотрения движения элементов скользящей пары (кулисы) видно, что они связаны между собой и при этом:
-
реакция в скользящей паре F перпендикулярна направляющей; -
-
расстояние любой точки звена (тела) 2 от направляющей при движении по ней постоянно.
Воспользуемся этими связями и запишем второе условие в математическойформе.
В подвижной системе координат (х1,у1) положение точки В задается,
с одной стороны, на прямой (направляющей) АС
В неподвижной системе ( х ,у ), с другой стороны, для той же точки В уже имеем:
Выражение (9.4) записано через известные координаты центров масс звеньев (тел) 1 и 2, текущую координату точки В (xBO,yBO).
Продифференцировав уравнение (9.4) по времени t, получим на месте координат ( х ,у ) их производные по времени, то есть скорости VХ1 ,VY1 и т. п. Далее можно ввести замену VВХ =V2X , VBY = VY2, учитывая, что точка В принадлежит звену 2, и записать преобразованное уравнение в виде:
Уравнение вида (9.5) устанавливает связь для горизонтальных составляющих VХ1 и VX2 скорости движения тел 1 и 2; отражение этой связи на эквивалентной схеме показано в виде зависимого источника скорости (см рис.9.3а).
З
амечание. Коэффициент “к” определяется в подвижной полярной системе координат(см Х1,У1), связанной с звеном 1 в виде
Поскольку реакция в скользящей паре F направлена перпендикулярно направляющей АС, то
Fy = Fx ctg φck,
Отсюда следует, что для скользящей пары характерен также трансформаторный вид связи через зависимый источник FY
для вертикальных и горизонтальных перемещений в виде
Элементы эквивалентной схемы скользящей пары, отражающие вращательное движение, могут быть представлены источниками моментов от реакций FX и FY в точке В (согласно уравнениям моментов) в виде:
После подстановки окончательно находим:
В эквивалентную схему, как это следует из уравнений 9.5 и 9.6, включены пять интеграторов для определения х10 ,у10 , х20 , у20 и φ10.
Приложение к лекции 5 (в вопросы рейтинга не входит)