Проект2.1_РК2 (Много разные проектов ТНУ 2)
Описание файла
Файл "Проект2.1_РК2" внутри архива находится в папке "Много разные проектов ТНУ 2". Документ из архива "Много разные проектов ТНУ 2", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "подъёмно-транспортные машины (птм)" из 7 семестр, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "подъёмно-транспортные машины (птм)" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "Проект2.1_РК2"
Текст из документа "Проект2.1_РК2"
-
Режимы эксплуатации
Группу режима работы механизма определяем по ГОСТ 25835-83. Режим по правилам
Гостехнадзора – Л, следовательно группа режима – 2М.
Суммарное машинное время tΣ :
tΣ =365*K СKЧПВ(%)h/100=365* 0.82*24* 0.29* 0.75*16%*5/100=1249 ч ,где
допустим: KГ=300 дней в год /365 = 0.82 – коэффициент использования в течении года
KС=(8-1) часов в сутки /24 = 0.29 – коэффициент использования в течении суток
KЧ=τ раб /60 = 45 минут в час/60 = 0.75– коэффициент использования в течении
часа
h=5 лет – срок службы
ПВ=16% - относительная продолжительность включения, определяется в
зависимости от группы режима
*Примечание
Колличество рабочих дней в год, рабочих часов в сутки и минут в часы было подо-брано исходя из отношения время работы t раб к времени пауз t пауз
ПВ = (t раб/t цикла)* 100% =(t раб/t раб+t пауз)* 100% = 267* (8-1)*45/ 365*24*60 = 16%
t раб = 0.16*(t раб+t пауз)
t раб/t пауз = 0.19 = 19%
-
Электродвигатель
Тип двигателя
При номинальной мощности Рн двигателя (см. п.2.2, п. 2.11) менее 1.4 кВт или при уп-
равлении с пола применяют двигатели типа 4АС (трехфазные асинхронные повышен-ного скольжения).
Двигатель типа 4АС90L6У3
РСТ = 1.6 кВт nС = 1000 мин-1 ТMAX/ТNOM = 2.1
РН = 1.7 кВт nН = 900 мин-1 IПР.П = 0.0073 кг*м2
Время пуска (разгона):
t П =π*IПР.П *nН*t П.О / 30 ТН = 3.14* 0.0073* 900*1.15/30*18038.9 = 4.4*10-5 с где
ТН = 9550РН/nН = 9550*1700/ 900 = 18038.9 Нм – номинальный момент двигателя
t П.О = 1/ 0.75*(m-α) = 1/ 0.75*(2.1- 0.94) = 1.15 – относительное время пуска, здесь
m = ТMAX/ТNOM = 2.1 – кратность максимального момента двигателя
α = РСТ/РН = 1600/ 1700 = 0.94 – коэффициент загрузки двигателя по мощности
-
Тормоз
Колодочный тормоз ТКТ-100 (см п. 2.10)
Тип электромагнита переменного тока: МО-100Б
Диаметр шкива:
ТТ = 11*103 Нмм – момент трения тормоза ТКТ-100 при ПВ = 100%
[p] = 0.3 Н/мм2 – допустимое давление для режима 2М
Диаметр шкива принимаем равным предусмотренному значению конструкции тормоза: D=100 мм (см п. 2.11)
Ширина колодки В=(0.315…0.4)D = (0.315…0.4) *100 =31. 5.. 40 мм
Так как диаметр шкива принят больше расчетного, то выбираем меньшее значение
В = 32 мм в соответствии с рядом предпочтительных размеров по ряду Ra10
Шкив делаем на 3…5 мм шире колодки.
Силы прижатия колодок:
F1 = (1/f + b/l)ТТ/D = (1/0.42 + 0/100) *11000 Нмм/ 100 мм = 261.9 Н
F2 = (1/f – b/l)ТТ/D = (1/0.42 - 0/100) *11000 Нмм/ 100 мм =261.9 Н где
b = 0 мм исходя из конструкции тормоза
l = 100 мм исходя из конструкции тормоза
f = 0.42 – коэффициент трения фрикционных обкладок без смазки по чугуну или
стали
Во избежании задира стальные шкивы должны иметь твердость рабо-
Площадь колодок:
РИС 1 A = πBDβ/ 3600 = 3.14*32*100*900/ 3600 = 2513 мм2 где
β = 900 по рекомендации
Давление на фрикционных обкладках:
Р = F1/А = 261.9/ 2513 = 0.10 Н/мм2 < [p] = 0.3 Н/мм2
Сила сжатия пружины:
FПР = [1-(f*b/l)2] TT*l/D*f *L*η ≈ TT*l/D*f *L*η = 11000 Нмм*100/100 мм*0.42*200*0.95 = 137.8 Н
где L = 200 мм исходя из конструкции тормоза
η = 0.95 – КПД рычажной системы тормоза
Начальный отход колодок от шкива:
εНАЧ = 0.3+0. 002D = 0.3+0.002*100 = 0. 5 мм
Наибольший отход колодоке за счет износа:
εMАX = 1.6εНАЧ = 1.6* 0. 5 = 0.8 мм
-
Редуктор
При менее напряженной эксплуатации соответствующей группе режима 3М и менее можно использовать червячные и волновые редукторы.
Выбор размера нормализованногоредуктора
Номинальный вращающий момент на выходном валу:
ТHE = КHДТMAX = 0.63* 319.1 = 201 Нм – эквивалентный момент, здесь
КHД =КHE =0.63 =0.31 – коэффициент эквивалентности для чер-
вячного редуктора
КHД 0.63 следовательно принимаем КHД =0.63
ТMAX = 319.1 Нм – наибольший вращающий момент на тихоходном валу редуктора
(см п. 2.9)
КHE=0.63 – коэффициентэквивалентности в зависимости от tΣ и группы режима
Выбираем червячный редуктор типа Ч-80 со следующими показателями:
i = 31. 5 nб = 1000 мин-1
ТН = 250 Нм η = 0.66
Расчет редуктора по радиальной нагрузке
Fr = FMAX соsα FMAX = 2710. 5 Н [Fr] = 4000 Н
где Fr - радиальная нагрузка на тихоходном валу редуктора
FMAX - наибольшая сила натяжения в канате
[Fr] – допустимая радиальная нагрузка на тихоходном валу редуктора
α - угол между осью каната и вертикалью
Так как угол α 30 (см п.2.4), то соsα можно пренебречь
2 Механизмы подъема
2.1 Схема и полиспаст
Рекомендуется выполнять стреловые краны и краны мостового типа с тележкой при
Q 12.5 т с двухкратным (а = 2) полиспастом. Если механизм подъема, как в нашем случае,
расположен на стреле, рациональной является симметричная двухбарабанная схема т.е.сдво- еный (m = 2) полиспаст.
КПД полиспаста и отклоняющих блоков:
ηП = η* t(1+η a-1 )/ a= 0.97* 1(1+ 0.97 2-1 )/ 2= 0.95
РИС 2
где η = ηБЛ = 0.97 –КПД блока
a = 2 – кратность полиспаста
t =1 – число отклоняющих блоков
2.2 Двигатель
Мощность (кВт) при подъеме номинального груза весом FQ = 10 000 Н с установившейся скоростью V = 6 м/мин – статическая мощность:
PCT =( FQ + GЗАХВ )V/ 60* 1 000* η =(10 000+300) 6/ 60* 1 000* 0.66 =1.47 кВт
где GЗАХВ =GПОДВ 0.03FQ = 0. 03* 10000 = 300 Н
η = 0.66 – КПД червячного редуктора
Выбор двигателя см п. 1.2
2.3 Канат
Наибольшая сила натяжения в канате:
FMAX = (FQ + GЗАХВ )/ a* m* ηП =(10000+300)/ 2* 2* 0. 95 = 2710. 5 Н
Выбор размера каната dKАН проводим поразрушающей нагрузке FРAЗР КFMAX ,где
К = 5 – коэффициент запаса прочности для группы режима 2М
Выбираем канат по ГОСТ 3067-88
РИС каната FРAЗР = 14550 Н Маркировочная группа 1770 МПа
dKАН = 4. 3 мм
σВ = 1600..1800 Н/мм2
Конструкция ГВН 6 х 19(1+ 6+ 12)+ 1 х 19(1+ 6+ 12)
Канат крепится к барабану прижимными планками. Число болтов Z = 2
Диаметр болтов:
d1 = (1.4..1. 6)dKАН = (1.4..1. 6) 4. 3 = 6. 02..6. 88 мм
Принимаем d1 = 6 мм : Болт М6 – 6g х 25.58 ГОСТ 7805-70
2.4 Барабан
Основные размеры
Диаметр барабана по дну канавки:
DБАР dKАН(е – 1) = 4.3( 16 – 1) = 64. 5 мм
где dKАН = 4. 3– диаметр каната
е = 16 коэффициент, принятый в зависимости от типа крана (стреловой кран) и группы
режима 2М
Т.к. диаметр DБАР =64. 5 мм достаточно малый диаметр, то берем большее значение
DБАР =110 мм из ряда предпочтительных размеров Ra20
Размеры основных конструктивных элементов барабана:
РИС 4 шаг нарезки: p=(1.1..1.2)dKАН =(1.1..1.2) * 4.3 = 4.73.. 5.16 мм
округляем p = 5 мм
Выполняем барабан из стали Ст3, что уменьшает вес барабана из-за более тонких стенок чем у барабана из чугуна СЧ15, а следовательно уменьшает и консольную нагрузку на вал редуктора.
R=(0.6.. 0.7) dKАН =(0.6.. 0.7)* 4.3 = 2.58.. 3. 01 мм
Принимаем R= 3 мм
Длина барабана при двойном полиспасте m = 2 с двумя барабанами расчитываем так же
как и в случае с одинарным полиспастом m = 1 , но исходя из условия непревышения до-
пустимого угла 30 между осью каната и касательной к оси винтовой канавки.
LБАР = LН + LР + LРАЗ + LКР = 7. 5 + 85 + 7. 5 + 15 = 115 мм
где LН =1. 5р =1. 5* 5 = 7. 5 – расстояние до начала нарезки
РИС 5 LР = ZР*р = 17* 5 = 85 мм – длина рабочей части барабана
здесь a*H/ π(DБАР + dKАН) = 2*3/ 3.14(110 + 4. 3) *10-3 =16.7
принимаем ZР = 17 мм – число рабочих витков
а = 2 – кратность полиспаста
Н = 3 м – высота подъема
LРАЗ = ZРАЗ р = р*3/2 = 5*3/2 =7.5 мм – длина части барабана с раз-
гружающими витками
LКР = ZКР р = р*3 = 5*3 =15 мм – длина части барабана на которой
размещается крепление каната
Прочность барабана
Напряжениями изгиба и кручения в стенке барабана можно пренебречь.
Напряжение сжатия в стенке барабана:
σCЖ =FMAX /δр = 2710. 5/5*5 = 108.42 Н/мм2 [σCЖ] = 110 Н/мм2
Проверим возможно ли установить барабаны на валу редуктора консольно:
L/D = 115/ 110 =1. 04 < 1.2
Следовательно барабаны устанавливаем консольно.
2.5 Блоки
Диаметр блока по дну ручья:
Рис 6
DБЛ dKАН(е – 1) = 4. 3(16 – 1) = 64. 5 мм
где е = 16 коэффициент, принятый в зависимости от типа крана (стреловой
кран) и группы режима 2М
Из ряда предпочтительных размеров Ra20 принимаем DБЛ = 71 мм
h = (2.0..2.5)dKАН = (2.0..2.5) 4.3 = 8.6..10.75 мм
R = (0.6..0.7)dKАН = (0.6..0.7) 4.3 = 2.58 .. 3.01 мм
Из ряда предпочтительных размеров Ra10 принимаем h = 10 мм и R = 3 мм
2.6 Подвеска
Выбираем подвеску крюковую нормальную в соответствии с грузоподъемностью по
ГОСТ 6627-66
Обеспечиваемая грузоподъемность - 32 кН
Требуемая грузоподъемность - 10 кН
Диаметр блоков - 200 мм