УГФС1 (Транзисторный радиопередатчик с АМ (курсовая)), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Транзисторный радиопередатчик с АМ (курсовая)", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "устройства генерирования и формирования сигналов" из 7 семестр, которые можно найти в файловом архиве МАИ. Не смотря на прямую связь этого архива с МАИ, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "устройства генерирования и формирования сигналов" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "УГФС1"
Текст 4 страницы из документа "УГФС1"
Рисунок 12 – Г-образная согласующая цепь
В формуле (146) значения C и L соответствуют емкости и индуктивности соответствующих реактивных элементов согласующей цепи.
(146) |
-
Расчёт согласующей цепи СЦ2.
Перед расчётом необходимо рассчитать сопротивление R7 цепи смещения транзистора VT3.
(147) |
Входное сопротивление умножителя вычисляется по формуле:
(148) |
RВХС=376,875 Ом, RВЫХС=6,358 Ом. Используя формулы (146), вычисляем:
(149) |
-
Расчёт согласующей цепи СЦ3.
Согласующая цепь СЦ3 включает в себя фильтр-пробку на частоту fП=80 МГц, а также Г-образную цепочку согласования на частоте f=160 МГц. Расчёт фильтра-пробки на выходе удвоителя частоты выполним по формулам:
(150) |
Перед началом расчётов необходимо задаться емкостью CП. Пусть C14=CП=10 пФ. Произведя расчет по формулам (150) получим:
(151) |
Расчёт элементов Г-образной цепочки согласования C3-L4 произведем по формулам (146). RВХС=6,41 Ом, RВЫХС=86,358 Ом. Так как RВХС<RВЫХС, средний узел цепочки соединен с базой транзистора VT4, а индуктивность – с коллектором VT3 через CР2. В формулах тогда значения RВХС и RВЫХС меняются местами.
(152) |
-
Расчёт согласующей цепи СЦ4.
Перед расчётом необходимо рассчитать сопротивление R8 цепи смещения транзистора VT5.
(153) |
Входное сопротивление умножителя вычисляется по формуле:
(154) |
RВХС=305,4 Ом, RВЫХС=1,655 Ом. Используя формулы (146), вычисляем:
(155) |
-
Расчёт согласующей цепи СЦ5.
Согласующая цепь СЦ5 включает в себя фильтр-пробку на частоту fП=160 МГц, а также Г-образную цепочку согласования на частоте f=320 МГц. Расчёт фильтра-пробки на выходе удвоителя частоты выполним по формулам (150). Перед началом расчётов необходимо задаться емкостью CП. Пусть C35=CП=10 пФ. Произведя расчет по формулам (150) получим:
(156) |
Расчёт элементов Г-образной цепочки согласования C25-L15 произведем по формулам (146). RВХС=108,751 Ом, RВЫХС=5,167 Ом.
(157) |
-
Расчёт согласующей цепи СЦ6.
RВХС=59,911 Ом, RВЫХС=1,963 Ом. Используя формулы (146), вычисляем:
(158) |
Расчёт номиналов блокирующих реактивностей в цепях питания и разделительных емкостей
Величины разделительной емкости и коллекторной блокировочной индуктивности зависят от частоты сигнала и выходного сопротивления каскада и определяются по формулам:
(159) |
Тогда, согласно формуле (159), получим:
(160) |
Емкость C7 можно считать равной емкости C4.
Величина входной блокировочной индуктивности зависит от частоты сигнала и входного сопротивления каскада и определяется по формуле:
(161) |
Тогда, согласно формуле (161), получим:
(162) |
Величину коллекторной блокировочной емкости можно определить по формуле
(163) |
где f – частота, которую необходимо блокировать, RПАР – активное сопротивление между выводами блокировочной ёмкости. Сопротивление RПАР относительно источников напряжения EП1 и EП2 можно вычислить через потребляемые мощности.
(164) |
где P0ЕП1 – сумма мощностей, потребляемых от источника ЕП1 подключенными к нему каскадами. Аналогично
(165) |
Произведя вычисления по формулам (164), (165), получаем RЕП1=225/(14,79+1,4+0,6735+0,4275+0,054)=12,972 (Ом), RЕП2=25/(0,046+0,035)=308,642. Мощность, потребляемая оконечным каскадом P01=14,79 Вт. Мощность, потребляемая предоконечным каскадом P02=1,4 Вт. Тогда с учетом модуляции, определим сопротивления каждого из этих каскадов по формуле вида (164). Для оконечного каскада:
(166) |
Тогда, согласно формуле (163), получаем:
(167) |
Номиналы блокировочных емкостей C30 и C26 примем равными 330 мкФ. Это обеспечит как хорошую фильтрацию высоких частот, так и частичное ослабление низкочастотных помех.
Расчёт модуляционного трансформатора
Трансформатор Т1 представляет собой трансформатор с одной первичной и одной вторичной обмоткой с промежуточным выводом. Место включения промежуточного вывода определим по формуле:
(168) |
Коэффициент k определяет виток вторичной обмотки, к которому необходимо подключить вывод. Зададимся длиной вторичной обмотки n2=4800 витков. Тогда промежуточный вывод необходимо подключить к витку r=kn2=3720. Витки отсчитываются от конца обмотки, подключенного к положительному полюсу источника ЕП1. Теперь необходимо определить коэффициент трансформации. Для этого зададимся тем, что максимальная амплитуда входного сигнала модуляции UММАКС равна 1 В. В максимуме модуляции вторичная обмотка должна внести в цепь питания коллектора оконечного каскада напряжение UДОБМАКС=mEП1=0,815=12 В. Коэффициент трансформации d1=UДОБМАКС/UММАКС=12. Трансформатор повышающий. Количество витков первичной обмотки n1 определим по формуле
(169) |
Коэффициент трансформации части вторичной обмотки, подключенной к коллектору предоконечного каскада, определим по формуле
(170) |
Итак, требуется трансформатор, удовлетворяющий этим параметрам.
Выбор элементной базы
Так как в согласующих цепях точность номиналов индуктивностей и емкостей имеет большое значение, используются подстроечные емкости, которые перед монтажом устанавливаются на нужную величину емкости, и индуктивности, представляющие собой воздушные катушки провода типа ПЭВ1-0,475 ГОСТ 7262-78. Катушки должны быть изготовлены в соответствии с данными таблицы (Таблица 1) (параметры определяемые таблицей соответствуют размерам, указанным на рисунке (Рисунок 13)). При данных параметрах их индуктивности соответствуют необходимым номинальным значениям. Расчёт производился в программе «Расчёт катушки колебательного контура» авторства Геннадия Марченко, фирма Cyber Tech Group.
Рисунок 13 – Катушка индуктивности согласующих цепей
Таблица 1 – Параметры катушек индуктивности согласующих цепей
Схемное имя | D, мм | L, мм | Кол-во витков | d, мм |
L1 | 10 | 24 | 32 | 0,7 |
L4 | 2 | 6 | 7 | 0,9 |
L5 | 2 | 12 | 18,1 | 0,7 |
L6 | 10 | 10 | 8 | 1,3 |
L14 | 2 | 6 | 6,9 | 0,9 |
L15 | 2 | 4,8 | 5 | 1 |
L16 | 2 | 1,7 | 2 | 0,9 |
L17 | 2 | 13 | 19 | 0,7 |
L18 | 2 | 5 | 5 | 1 |
Трансформатор Т1 необходимо также предварительно изготовить. В качестве сердечника используем ферритовый тороидальный сердечник МП140-КП-52х36х10 производства ОАО «НИИ «ФЕРРИТ ДОМЕН»» . Для изготовления первичной обмотки (400 витков) используем лакированный провод типа ПЭВ1-0,475 ГОСТ 7262-78. Намотку будем вести на отрезке магнитопровода длиной в 20 мм. Намотка многослойная. Толщина намотки в данном случае составит 7 мм и потребует 28 метров провода (расчёт проводился в программе «Расчёт катушки колебательного контура» авторства Геннадия Марченко, фирма Cyber Tech Group. Для изготовления вторичной обмотки (4800 витков с промежуточным отводом) используем лакированный провод типа ПЭВ1-0,2 ГОСТ 7262-78. Намотку будем вести на отрезке магнитопровода длиной в 20 мм. Намотка многослойная. Толщина намотки в данном случае составит 16,5 мм и потребует 450 метров провода. При монтаже трансформатор нужно закрепить так, чтобы между поверхностью вторичной обмотки и поверхностью платы был зазор не менее 5 мм (для хорошего отвода тепла).
Итак, необходимая элементная база сведена в таблицу (Таблица 2). Схемные имена элементов соответствуют схеме блока МАИР.464100.001Э3, размещенной в приложении.