D_5_L (Разработка и внедрение автоматизированных систем управления технологического оборудования минипекарень)
Описание файла
Документ из архива "Разработка и внедрение автоматизированных систем управления технологического оборудования минипекарень", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "технология" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "рефераты, доклады и презентации", в предмете "технология" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "D_5_L"
Текст из документа "D_5_L"
Расчет параметров СУ, обеспечивающих заданный режим
Выбор мощности ТЭНов
Мощность ТЭНов в системе управления расстойным шкафом должна удовлетворять следующим условиям:
-
Должен быть обеспечен быстрый выход в установившийся режим работы расстойного шкафа;
-
Периодичность циклов включения-выключения ТЭНов не должна быть очень высокой и слишком низкой;
-
Допустимая температура нагрева ТЭНов не должна превышаться.
Путем перебора нескольких значений мощности ТЭНов поддержания температуры воздуха в камере расстойного шкафа и последующего расчета переходного процесса с помощью программы (см. Приложение 1) было выяснено, что оптимальной для данного объема камеры расстойного шкафа и заданного допуска на отклонение поддерживаемой температуры является мощность ТЭНов, равная
Pтэн =2500 Вт.
При такой мощности ТЭНов поддержания температуры воздуха процесс выхода в установившееся состояние занимает примерно 20 минут, периодичность циклов включения‑выключения составляет около 1,5 минуты, а перегрев ТЭНов выше максимально допустимой температуры не происходит.
Выбор мощности ТЭНов поддержания влажности воздуха в камере расстойного шкафа произведем из условия, что нагрев испаряемой воды с температуры начала расстойки до температуры кипения должен происходить не более чем за 5¸10 мин с начала процедуры расстойки:
Tтэн вл = cводы ´ mводы ´ (100 - T1)/t,
где cводы - теплоемкость воды:
cводы = 4200 Дж/(кг´гр);
mводы - масса воды в блоке увлажнения и подогрева:
mводы = 6 кг;
T1 - температура воды в начале расстойки:
T1 = 20°С.
Тогда:
Tтэн вл = 4200 ´ 6 ´ (100 - 20)/ 540 = 3733 Вт.
Выбираем Tтэн вл = 4000 Вт.
Выбор допуска на отклонение температуры
При моделировании процессов в расстойном шкафу было выяснено, что необходимо выбирать допуск на отклонение поддерживаемой температуры от заданной, по границам которого система управления включает и выключает ТЭНы, меньше чем данный в задании. Это связано с тем, что при поддержании температуры в камере расстойного шкафа присутствуют большие запаздывания, вызванные характером моделируемого объекта. По результатам моделирования с различными допусками на отклонение температуры стало ясно, что оптимальным для данного случая является допуск на отклонение поддерживаемой температуры в 2 раза более строгий, чем данный в задании. Такой допуск обеспечивает невыход температуры за допустимые пределы и, в то же время, не делает слишком коротким цикл включения-выключения ТЭНов, что положительно сказывается на их ресурсе и ресурсе включающих их реле.
Расчет циркуляционного вентилятора
Подбор циркуляционного вентилятора осуществляется по его объемной производительности (Vцир) и напору (Нцир).
Объемная производительность расчитывается по формуле:
Vцир = uвозд ´ fшк / 2 ,
где uвозд - скорость движения воздуха в камере расстойного шкафа:
uвозд =0,4 м/c
fшк - площадь живого сечения камеры расстойного шкафа:
fшк = 1,26 м2,
тогда
Vцир = 0,4 ´ 1,26 / 2 = 0,252 м3/c.
Напор определяется путем аэродинамического расчета газового тракта циркулирующей среды по формуле:
Нцир = 1,2 ´ å DP,
где DP - основные местные сопротивления:
DP = x ´ uвозд2 ´ rвозд,
где x - коэффициент местного сопротивления;
r - плотность циркулирующего воздуха.
Расчет местных сопротивлений приведен в таблице 6.1
Таблица 6.1
Расчет местных сопротивлений
Номер участка | rвозд, кг/м3 | uвозд, м/с | x | DP, Па |
1 | 1.11 | 12 | 0.5 | 79.92 |
2 | 1.11 | 12 | 2.5 | 399.6 |
3 | 1.11 | 5 | 0.25 | 6.94 |
4 | 1.08 | 5 | 1.15 | 31.05 |
5 | 1.08 | 24 | 0.42 | 261.27 |
6 | 1.08 | 36 | 0.47 | 657.85 |
7 | 1.08 | 36 | 1.15 | 1609.63 |
8 | 1.08 | 36 | 1 | 1399.68 |
9 | 1.11 | 0.4 | 2.3 | 0.41 |
Итого: | 4446 |
Откуда:
Нцир = 1,2 ´ 4446 = 5335 Па.
Этот напор при объемной производительности
Vцир = 0,252 м3/c
может обеспечить центробежный вентилятор с приводным мотором мощностью:
Nэл = Vцир ´ Нцир / hцир ,
где hцир - КПД приводного двигателя циркуляционного вентилятора: hцир = 0,75.
Тогда: Nэл = 0,252 ´ 5335 / 0,75 @ 1800 Вт.