А₂=2,24х2=4,48м.

Сбор нагрузок для сечения 1-1 А₁=5,24м²

Табл. 2.4.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, NII, кН	Коэффициент надежности по нагрузке f	Расчетная нагрузка, NI, кН
1. Постоянная
Покрытие (кровля) NII = 1.6х5,24=8,38 кН NI = 2,04х5,24=10,7 кН	8,38	-	10,7
Перекрытие на 4-х этажах (включая и мансарду) NII =4х2,41х5,24=50,52кН NI = 4х2,723х5,24=57,1кН	50,52	-	57,1
Вес стены от пола 1-го этажа высотой 9,9м+2м мансарды =18кН/м3 =51см на длине 2,34м за вычетом веса оконных проемов размером 1,05х1,8см + вес цоколя высотой 1м 18х[(9.9+2)2.24-1,05х1,8]0,51+18х0,51х2,34х1= =259,75кН	259,75	1,1	285,7
Итого: постоянная нагрузка	318,65	-	353,5
2. Временная
Снеговая нагрузка (1-й район) 0,5х5,24=2,62	2,62	1,4	3,67
Полезная на перекрытие на 4-х этажах при коэф-те снижения п = 0,8 4х0,8х1,5х5,24 = 25,16кН	25,16	1,2	30,19
Итого: временная нагрузка	27,78	-	33,86

При учете двух и более временных нагрузок они принимаются с коэф-м сочетаний и расчете на основное сочетание: ₁=0,95 – для длительных нагрузок и ₂=0,9 – для кратковременных. При расчете на основное сочетание нормативная нагрузка (по II группе) на 1мдлины стены для сеч. 1-1 составит:

N_II = кН/м

Сбор нагрузок для сечения 2-2 А₂=4,48м²

Табл. 2.5.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, NII, кН	Коэффициент надежности по нагрузке f	Расчетная нагрузка, NI, кН
1. Постоянная
Покрытие (кровля) NII = 1.6х4,48=7,27кН NI = 2,04х4,48=9,14кН	7,17	-	9,14
Перекрытие на 4-х этажах (включая и мансарду) NII =4х2,41х4,48=43,19кН NI = 4х2,723х4,48=48,79кН	43,19	-	48,79
Вес внутренней стены =14кН/м3; =38см; высотой 9,9м 14х0,38х9,9=52,67	52,67	1,1	57,93
Итого: постоянная нагрузка	103,03	-	115,87
2. Временная
Снеговая нагрузка 0,5х4,48=2,24кН/м	2,24	1,4	3,14
Полезная на перекрытие на 4-х этажах при коэф-те снижения п = 0,8 4х0,8х1,5х4,48=91,5кН/м	21,5	1,2	25,8
Итого: временная нагрузка	23,74	-	28,94

Нормативная нагрузка на основное сочетание по сеч.2-2

N_II= 103.03+2,24х0,9+21,5х0,95=125,46кН/м

Сбор нагрузок по сечению 3-3 А₃=5,24м² (с подвалом)

Табл. 2.6.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, NII, кН	Коэффициент надежности по нагрузке f	Расчетная нагрузка, NI, кН
1. Постоянная
Покрытие (кровля) NII = 1.6х5,24=8,38 кН NI = 2,04х5,24=10,7 кН	8,38	-	10,7
Перекрытие на 4-х этажах NII =4х2,41х5,24=50,52кН NI = 4х2,723х5,24=57,1кН	50,52	-	57,1
Вес стены от пола 1-го этажа высотой 10,5м+2м мансарды =18кН/м3 =51см на длине 2,34м за вычетом веса оконных проемов размером 1,05х1,8см + вес цоколя высотой 1м 18х[(10,5+2)2.24-1.05x1.8]0.51+18х0,51х2,34= =229,68кН	229,68	1,1	252,65
Вес стены с теплоизоляцией высотой 1,7-9,9=2,8м в один кирпич = 14кН/м3, толщиной = 120 мм на длине 2,34м NII=14х2,8х0,12х2,34=11кН	11	1,1	12,1
Итого: постоянная нагрузка	299,58	-	332,55
2. Временная
Снеговая нагрузка 0,5х5,24=2,62	2,62	1,4	3,67
Полезная на перекрытие на 4-х этажах при коэф-те снижения п = 0,8 4х0,8х1,5х5,24 = 25,16кН	25,16	1,2	30,19
Итого: временная нагрузка	23,74	-	28,94

Нормативная нагрузка на 1м длины стены по сеч. 3-3

N_II= кН/м

3. Выбор рациональной конструкции фундамента

3.1. Проектирование фундамента на естественном основании

3.1.1. Выбор глубины заложения фундамента

Глубину с учетом толщины почвы 0,8м примем равной d₁=1,2м.

1. Подбор размеров подошвы фундамента

Рис.3.1. К определению глубины заложения фундаментов

В соответствии со СНиП 2.02.01–83 условием проведения расчетов по деформациям (второму предельному состоянию) является ограничение среднего по подошве фундамента давления p величиной расчетного сопротивления R:

,

где p – среднее давление под подошвой фундамента, кПа;

R – расчетное сопротивление грунта основания, кПа.

Предварительная площадь фундамента:

,

где N_II – сумма нагрузок для расчетов по второй группе предельных состояний, кПа

R₀ – табличное значение расчетного сопротивления грунта, в котором располагается подошва фундамента, кПа;

’_ср – осредненное значение удельного веса тела фундамента и грунтов, залегающих на обрезах его подошвы, ’_ср = 20 кН/м³;

d₁ – глубина заложения фундаментов безподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала.

,

где h_S – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

h_cf – толщина конструкции пола подвала, м;

_cf – расчетное сопротивление удельного веса конструкции пола подвала, кН/м³.

.

Для ленточного ф-та b=А^/=0,55м; принимаем b=0,6м с укладкой стеновых блоков на бетонную подготовку толщиной 10см.

Рис.3.2. Ленточный фундамент

Определяем расчетное сопротивление грунта основания R для здания без подвала:

,

где _с1 и _с2 – коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов, _с1 = 1,1и _с2 = 1,2;

k – коэффициент, принимаемый k = 1,1, т. к. прочностные характеристики грунта приняты по таблицам СНиП.

k_z – коэффициент, принимаемый k = 1 (b<10м);

b – ширина подошвы фундамента, м;

_II и ’_II – усредненные расчетные значения удельного веса грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и выше подошвы фундамента;

с_II – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d_b – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала;

M_r, M_q, M_c – безразмерные коэффициенты;

M_r = 0,32; M_q = 2,29; M_c = 4,85

d₁ – глубина заложения фундаментов безподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала.

_II=^/_II=18,8 кН/м³ – ниже и выше подошвы один и тот же грунт;

b=0,6м;

d₁=1,2м

Фактические напряжения под подошвой фундамента (фундамент центрально нагружен):

,

где N_II – нормативная вертикальная нагрузка на уровне обреза фундамента, кН;

G_fII и G_gII – вес фундамента и грунта на его уступах;

A – площадь подошвы фундамента, м².

G_fII=24х0,6х1,2=17,3кН/м – 1м длины;

G_gII=0 – вес грунта на обрезах;

R=283.2кПа

Условие выполняется, недогруз фундамента составляет 3,1%, следовательно, размер b=0,6м принимаем окончательным.

1. Проверка прочности подстилающего слабого слоя

Рис. 3.3. К проверке прочности подстилающего слоя

Подстилающий слой – суглинок твердый, имеет R_о=200кПаR_о=300кПа предыдущего слоя, следовательно, требуется проверка его прочности. Проверка проводится из условия , чтобы полное давление на кровлю слабого слоя не превышало расчетной на этой глубине:

_g(z+d)+_zp  R_z+d , где

_g(z+d) – природное давление на кровлю слабого слоя;

_zp - дополнительное давление на кровлю слабого слоя от нагрузки на фундамент;

_g(z+d)=18,8х2=37,6 кПа

_zpо=18,8х1,2=22,6 кПа – природное давление под подошвой ф-та;

_zp=р_о

р_о=р-_zpо=274,5-22,6=251,9 кПа – дополнительное вертикальное давление на основание;

 - коэф-т рассеивания определяется в зависимости от относительной глубины.

= =

= ;

_zp=0,439х251,9=110,6 кПа

Находим ширину условного ф-та b_усл из условия:

А_усл= b_усл= , где

N_II+G_II – нормативная нагрузка на подшву фундамента;

_zp – дополнительное напряжение на кровлю слабого слоя;

N_II+G_II=147,4+17,3=164,7 кН/м

b_усл= м;

Расчетное сопротивление на глубине z+d=2м.

, где

_с1=1,25

_с2=1

k=1,1

k_z=1

_II=19.3 кН/м – ниже подошвы (для суглинка) условного ф-та;

_II^/=18,8 кН/м – выше подошвы;

с_II=30 кПа – для суглинков;

b_y=1.49 м;

d+z=2м;

при =20^о;

кПа,

т.к условие:

_g(z+d)+_zp =37,6+110,6=148,2 кПа R_z+d=340,4 кПа,

то прочность этого слоя обеспечена.

3.1.4. Определение конечных осадок основания

Расчет основания по деформациям производим исходя из условия:

,

где S – совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;

S_u – предельное значение совместной деформации основания и сооружения,

Для определения осадок используем метод послойного суммирования осадок. Для этого, построим эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта (эпюру _zg) и дополнительных вертикальных напряжений (эпюра _zp).

Вертикальные напряжения от собственного веса грунта:

,

где  ‘– удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

d_n – глубина заложения фундамента;

 _i, h_i – соответственно удельный вес и толщина i–го слоя;

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора:

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента:

,

где  – коэффициент, принимаемый по таблицам СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения его сторон и относительной глубины, равной  = 2z/b;

p₀ = p – _zg0 – дополнительное вертикальное давление на основание;

p – среднее давление под подошвой фундамента;

_zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.

Разбиваем грунт на слои толщиной h_i=0.46=0.4х0,6=0,24м,

Р_о=251,9 кПа – найдено в предыдущем пункте расчета,

_zg0=22,6 кПа,

Расчет осадок проводим по формуле:

,

где  – безразмерный коэффициент,  = 0,8;

_zp,i – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i – том слое;

h_i,E_i – соответственно толщина и модуль деформации i–того слоя грунта.

Расчет ведем до тех пор пока _zp0.2_zg

Расчет осадки ленточного фундамента

Табл. 3.1.

Z.м	= 2Z/b		zp, кПа	zg, кПа	0,26zg, кПа	Е, МПа	Si (см)
0	0	1	251,9	22,6	4,5	15	-
0,24	0,8	0,881	222	27,0	5,4	15	0,38
0,48	1,6	0,642	161,7	31,6	6,3	15	0,31
0,72	2,4	0,477	120,2	36,1	7,2	15	0,225
0,96	3,2	0,374	94,2	10,6	8,1	18	0,143
1,2	4,0	0,306	77,1	45,3	9,0	18	0,114
1,44	4,8	0,258	65	50,10	10,0	18	0,095
1,68	5,6	0,233	58,7	54,6	10,9	18	0,082
1,92	6,4	0,196	49,4	59,2	11,8	18	0,072
2,16	7,2	0,175	44,1	63,9	12,8	18	0,062
2,4	8,0	0,158	39,8	68,5	13,7	18	0,056
2,64	8,8	0,143	36	73,1	14,6	18	0,05
2,88	9,6	0,132	33,2	77,7	15,5	18	0,046
3,12	10,4	0,122	30,7	82,4	16,5	18	0,043
3,36	11,2	0,113	28,4	87,0	17,4	18	0,04
3,6	12,0	0,106	26,7	91,6	18,3	18	0,036
						Si=	1.75см

Из табл. Следует, что граница нижней сжимающей толщи не достигается, но даже в этом случае S=S_i=0,8х1,75=1,4смS_п=10см – для зданий с кирпичными несущими стенами.

Рис 3.4. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно–деформируемом полупространстве

3.1.5. Проектирование котлована

Размеры котлована в плане определяются расстояниями между наружными осями сооружения, расстояниями от этих осей до крайних уступов фундаментов, размерами дополнительных конструкций, устраиваемых около фундаментов с наружных сторон, и минимальной шириной зазора, позволяющего возводить подземные части здания, между дополнительной конструкцией и стенкой котлована (принимаем 1 м). Величину откоса стенок котлована принимаем 1:0,67.

3.2. Расчет и конструирование свайных фундаментов

3.2.1 Выбор типа и размеров свай

В курсовом проекте необходимо запроектировать свайный фундамент из забивных висячих, квадратного сечения железобетонных свай. Размеры свай и глубину их забивки назначаем исходя из следующих факторов:

• геологических условий;

• действующих нагрузок;

• типа ростверка.

Глубину заложения ростверка назначаем, исходя из конструктивной схемы здания. А также принимая во внимание те же условия, которые мы учитывали, назначая глубину заложения фундамента на естественном основании:

• для безподвальной части здания – d_f = 0,2 м;

Сопряжение сваи с ростверком назначаем свободным. Длину сваи назначаем исходя из геологических условий (Рис. 6) – l = 3,0 м.

Рис. 3.5. Расчетная схема к определению несущей способности одиночной сваи

3.2.2. Расчет несущей способности одиночной сваи

Несущую способность F_d (кН) висячей забивной сваи, работающей на сжимающую нагрузку, определяем по формуле:

,

где _с = 1 – коэффициент условий работы сваи в грунте;

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, определяемое из табл. 6.21 [1];

А – площадь опирания на грунт сваи, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;

u – периметр поперечного сечения сваи, м;

f_i – расчетное сопротивление i–того слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, определяемое по табл. 6.20 [1];

h_i – толщина i–того слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м;

_сК и _сf – коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способы погружения на расчетные сопротивления грунта, принимаемые независимо друг от друга (табл. 6.22 [1]).

R=8300 кПа;

А=d²-0.2²=0,04 м²;

u=4d=4х0,2=0,8м;

Разбиваем толщу на слои h_i=2м и находим:

h1=2м	h2=2м
z1=1.5м	z2=3м
J 10	J 20
f1=38.5 кПа	f2=48 кПа

;

Допустимая нагрузка на сваю N= кН

1. Определение количества свай, размещение их в плане
   и конструирование ростверка

Рис. 3.6. Расположение свай в плане под стенами

Число свай в кусте определяем по формуле:

,

где _k – коэффициент надежности, назначаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи;

N_I – расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента, кН;

G_fI – ориентировочный вес ростверка и грунта на его обрезах, кН;

F_d – несущая способность одиночной сваи, кН;

Шаг свай :

а=

Шаг свай должен находится в пределах:

d=3х0,2=0,6ма6d=1,2м,

Т.к. шаг свай большой, т.е. а6d, то необходимо либо уменьшить длину сваи, либо выбрать сваи меньшего сечения, т.к. сваи очень мощные, но этого сделать нельзя, т.к. нет свай меньшей длины и меньшего сечения, поэтому примем шаг свай а=6d=1,2м.

3.2.4. Размещение свай в кусте и конструирование ростверка

Шаг свай по расчету - а=1,2м (принят) . Сваи располагаются в один ряд, расстояние от оси сваи до края ростверка  0,2м, а т.к. ширина стены равна 51см, то ширину ростверка примем b_p=3d=0.6м. Ростверк проектируем жесткий, монолитный высота ростверка h_p=h_o+0.25м, где величина заделки головы сваи в ростверк, принимается при жесткой заделке h_o=0,3м. Тогда h_p=0,3+0.25=0,55м, примем h_p=0,6м.

1. Определение конечных деформаций основания свайного фундамента. Окончательный выбор параметров свайного фундамента.

Расчет осадок выполняется по II группе предельных состояний. Расчет по деформациям выполняем как для условного массивного ф-та на естественном основании. Границы условного ф-та:

• сверху – уровнем планировки «а-б»;

• снизу – поверхностью «г-в» в уровне нижних концов свай условного ф-та;

• сбоку – вертакальными полосками «а-б» и «б-в».

Средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов:

,

где h_i – глубина i-того слоя;

_i – угол внутреннего трения i-того слоя;

= ;

Ширина подошвы условного ф-та:

B_y=d+2ltg=0,2+2х3хtg4.6^o=0.68м.

Среднее давление по подошве условного фундамента:

,

где N_II – нормативная нагрузка по обрезу фундамента, кН;

G_уф – вес ростверка, свай и грунта в пределах объема условного фундамента, за вычетом объема свай, кН;

l_уф, b_уф – ширина и длина подошвы условного фундамента, м.

А_усл=b_усл=0,68 – для ленточного ф-та – площадь подошвы;

G_уф=G_p+G_св+G_гр=24х0,36=8,64 кН/м – 1м длины

Объем ростверка:

V_р=1х0,6²=0,36 м³

Вес 1 м сваи 0,22т=2,2кН/м, сваи длиной l=3м,

G_св=2,2х3=6,6 кН,

Учитывая, что на 1 м длины находится 1/а=1/1,2 сваи, находим вес сваи, приходящейся на 1м длины

G_св = кН/м.

Вес грунта в объеме условного ф-та за вычетом объема ростверка:

G_гр=0,68(18,8х2+19,3х2)-18,8х0,36=45,1 кН/м

G_уф=8,64+5,5+45,1=59,24 кН/м

Рис 3.7. Схема условного фундамента для расчета по второй группе предельных состояний

- ниже подошвы;

- выше подошвы, при

=20^о;

М_=0,51;

М_g=3.06;

М_c=5.66;

кПа

R=465,5 кПа – условие выполняется.

Выполняем расчет осадок свайного ф-та. Разбиваем на слои h_i=0,4b_усл=0,4х68=0,27м;

Природное давление под подошвой:

_zgo=18.8х2+18,3х2=76,2 кПа;

р_о=р_II-_zgo=303.5-76.2=227.3 rGf$

_zp= р_о;

Расчет ведем в таблице 3.2.:

Расчет осадки свайного фундамента

Табл. 3.2.

Z.м	= 2Z/b		zp, кПа	zg, кПа	0,26zg, кПа	Е, МПа	Si (см)
0	0	1	227,3	76,20	15,2	18	-
0,27	0,8	0,881	200,0	81,40	16,3	18	0,320
0,54	1,6	0,642	146,0	86,60	17,3	18	0,260
0,81	2,4	0,477	108,4	91,80	18,4	18	0,190
1,08	3,2	0,374	85,00	97,00	19,4	18	0,145
1,35	4,0	0,306	69,50	102,2	20,4	18	0,115
1,62	4,8	0,258	58,60	106,5	21,5	18	0,096
1,89	5,6	0,233	53,00	109,2	21,8	20	0,075
2,16	6,4	0,196	44,50	112,0	22,4	20	0,065
2,43	7,2	0,175	39,80	114,9	23,0	20	0,056
2,70	8,0	0,158	35,90	117,7	23,5	20	0,051
2,97	8,8	0,143	32,50	120,5	24,1	20	0,046
3,24	9,6	0,132	30,00	123,4	24,7	20	0,042
3,51	10,4	0,122	27,70	126,2	25,2	20	0,038
3,78	11,2	0,113	25,70	129,0	25,8	20	0,036
						Si=	1,50 см

Из табл.8 видно, что при z=3.78м от подошвы ф-та

_zp=25,8 кПа0,2_zg=25.8 кПа;

Осадка свайного ф-та:

S=S_i=0.81х1,5=1,2 см S_u=10см.

При расчете природного давления для третьего слоя – суглинка полутвердого, лежащего ниже уровня УГВ и ниже водоупорного слоя – суглинка твердого, определяется удельный вес грунта этого слоя с учетом действия воды:

_sbз= кН/м³;

Окончательно принимаем сваи С3-20

Рис 3.8. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно–деформируемом полупространстве

3.2.6. Проектирование котлована

Размеры котлована в плане определяются расстояниями между наружными осями сооружения, расстояниями от этих осей до крайних уступов фундаментов, размерами дополнительных конструкций, устраиваемых около фундаментов с наружных сторон, и минимальной шириной зазора, позволяющего возводить подземные части здания, между дополнительной конструкцией и стенкой котлована (принимаем 1 м). Величину откоса стенок котлована принимаем 1:0,67.

3.3. Технико-экономическое сравнение вариантов

При проектировании оснований и фундаментов зданий и сооружений приходится учитывать много факторов, влияющих на выбор проектного решения и разрабатывать несколько вариантов. Выполнение оценок целесообразности того или иного типа фундамента следует производить для здания (сооружения) в целом. Однако, только в рамках курсового проекта, для предварительной оценки технико-экономических показателей запроектированных фундаментов (рис 10, 11) выполняем расчеты, приведенные в табл.

Рис. 3.9. Схема фундамента на естественном основании.

Рис. 3.10. Схема свайного фундамента.

Определение технико-экономических показателей фундамента на естественном основании

Табл. 3.3.

№№ п/п	Наименование работ	Количество	Стоимость, руб.		Трудоемкость, чел-дн
			на единицу	всего	на единицу	Всего
1.	Разработка влажных песчаных грунтов, м3	10,75	2,3	24,73	0,32	3,44
2.	Устройство бетонной подготовки под фундаменты, м3	0,14	23,7	3,41	0,58	0,08
3.	Устройство монолитного ф-та	1	59,2	59,2	0,55	0,55
Итого				87,34		4,07

Определение технико-экономических показателей свайного фундамента

Табл. 3.4.

№№ п/п	Наименование работ	Количество	Стоимость, руб.		Трудоемкость, чел-дн
			на единицу	всего	на единицу	всего
1.	Разработка влажных песчаных грунтов, м3	10,75	2,3	24,73	0,32	3,44
2.	Устройство монолитных железобетонных фундаментов и ростверков из бетона марки В15, столбчатых, м3	1,58	29,6	46,8	0,72	1,14
3.	Погружение железобетонных свай из бетона марки В25, длиной до 12 м в грунты I группы, шт	3	85,2	255,6	1,05	3,15
Итого				327,13		7,73

Вывод: Устройство фундамента на естественном основании для данного здания и при данных инженерно-геологических условиях представляется более рациональным, чем устройство свайного фундамента. В связи с этим предлагаем в данном здании использовать фундамент на естественном основании из сборных железобетонных фундаментов.

4. Расчет стены подвала

1. Расчет ленточного ф-та под стену подвала

Рис.3.11. Схема ленточного фундамента с подвалом

Приведенная глубина заложения ф-та для зданий с подвалом:

d₁=h_s+h_cf

;

Определяем площадь подошвы ф-та:

А^/= , где

N_II – нормативная нагрузка на сечении 3-3;

R_о – расчетное сопротивление грунта основания;

,

b=А^/=0,45м,

Т.к. стена толщиной 0,51м, то примем b=0,6м с опиранием блоков на бетонную подготовку толщиной 10см.

Вес фундамента:

G_ф=24х0,6х2,4=34,56 кН/м;

Вес грунта на обрезах:

G_гр=0;

Расчетное сопротивление грунта основания R:

,

M_r = 0,51; M_q =3,06; M_c = 5,66;

- ниже подошвы;

- выше подошвы;

Фактические напряжения под подошвой фундамента (фундамент центрально нагружен):

,

=290,7кПа

Условие выполняется, недогруз фундамента составляет 0,3%. Следовательнопринимаем b=0.6м.

4.2. Проверка выбранного фундамента

4.2.1 Проверка условий по подошве фундамента по оси А-А

а) давление от собственного веса грунта:

,

где  - расчетное значение удельного веса грунта;

_a – коэффициент активного давления грунта;

,

где  - угол внутреннего трения 2^го слоя.

б) давление от полезной нагрузки на прилегающей к подвалу территории:

,

где q - полезная нагрузка на прилегающей к подвалу территории, q = 10 кПа;

,

где

• Проверка условия по контакту “подошва-грунт”:

4.2.2 Проверка условий по подошве фундамента по оси 3-3

,

где

• Проверка условия по контакту “подошва-грунт”:

4.2.3 Проверка условий по подошве фундамента
от совместного действия моментов

4.3. Определение конечных деформаций основания

Вертикальные напряжения от собственного веса грунта см. Табл. 8.

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента:

,

p₀ = p – _zg0 = 116,54 – 70,80 = 45,74

Расчет дополнительных вертикальных напряжений

Табл. 4.1.

Z	 = 2z/b		zp
0	0	1	45,74
0,72	0,8	0,800	36,59
1,44	1,6	0,449	20,54
2,16	2,4	0,257	11,76
2,88	3,2	0,160	7,32
3,60	4,0	0,108	4,94
4,32	4,8	0,077	3,52
5,04	5,6	0,058	2,65
5,76	6,4	0,045	2,06
6,48	7,2	0,036	1,65
7,20	8,0	0,029	1,33

Рис 13. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно–деформируемом полупространстве

,

Следовательно, фундамент запроектирован верно.

5. Расчет подпорной стены

5.1. Исходные данные

H = 2,3 м;

h = 0,5 м;

 = 22;

₁ = 0;

₂ = 3;

q = 15 кПа;

 = 5;

_ст = 21

 = 19,3

с = 0,5 кПа.

5.2. Расчет вспомогательных данных

Эквивалентная высота грунтового слоя:

Вес призмы грунта BAa₁ (BAa₂… BAa₁₀):

Величины сил, действующих на стенку:

5.3. Расчет устойчивости стенки

Коэффициент устойчивости k₁:

Коэффициент устойчивости k₂:

Следовательно, подпорная стена неустойчива и будет сдвигаться.

6. Список использованной литературы

1. “Основания и фундаменты. Методические указания”, Шадунц К. Ш., Краснодар, 1998

2. “Механика грунтов, основания и фундаменты”, Б. И. Долматов, С.-П., Стройиздат, 1988

3. “Механика грунтов, основания и фундаменты”, C. Б. Ухов, М., АСВ, 1994

4. “Справочник. Основания и фундаменты”, под. ред. Г. И. Швецова, М, ВШ, 1991

5. “Технология строительного производства”, Б. Ф. Драченко, М, “Агропромиздат”, 1990