125411 (Расчет трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором на мощность 45 киловатт), страница 2
Описание файла
Документ из архива "Расчет трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором на мощность 45 киловатт", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "125411"
Текст 2 страницы из документа "125411"
Сердечник статора из стали 2411 с термостойким изоляционным покрытием. Коэффициент заполнения сталью: kc=0.93.
Число пазов на полюс и фазу q1выбираем равным 4.
Количество пазов, таким образом: z1=6·3/4=72, пазы трапецеидальные полузакрытые, обмотка всыпная из круглого провода.
Сердечник ротора из стали 2411 с термостойким изоляционным покрытием. Коэффициент заполнения также 0.93.
Наружный диаметр ротора определяем по формуле, с учетом что зазор в машине принимаем равным 0.7мм:
Внутренний диаметр листов ротора:
Для улучшения охлаждения машины и уменьшения динамического момента инерции делаем nk= 10 аксиальных каналов в сердечнике ротора, диаметром dk=30мм.
Длина сердечника ротора равна l, длине сердечника статора.
Число зубцов ротора, в соответствии с предложенным рядом, выбираем равным z2=82.
-
Обмотка статора
Обмотка всыпная из круглого провода марки ПЭТ-155, класса F, двухслойная, с укороченным шагом, петлевая (схема обмотки фазы в Приложении).
Коэффициент распределения обмотки:
где α=60°/q1=15°.
Шаг обмотки (коэффициент укорочения β принимаем равным 0.833:
Коэффициент укорочения:
Обмоточный коэффициент (скоса пазов нет, коэффициент скоса равен единице):
Предварительное значение магнитного потока:
Предварительное число витков в обмотке фазы:
Число эффективных проводников в пазу (число параллельных ветвей в обмотке а=1):
Принимаем Nп=10, тогда число витков в фазе ω=120.
Уточним значения магнитного потока и индукции в воздушном зазоре:
Предварительное значение номинального фазного тока:
Уточненная линейная нагрузка статора:
Разница с ранее принятым .
Расчет трапецеидального полузакрытого паза:
Рис.1. Трапецеидальный полузакрытый паз статора
Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора:
Из рекомендуемых значений индукции в зубце статора (таблица 9-14 [1]) принимаем индукцию в зубце: Bз1=1.7 Тл.
Определим ширину зубца:
Индукцию в спинке статора определяем по таблице 9-13 [1]: Вс1=1.45 Тл.
Высота спинки статора:
Высота паза:
Большая ширина паза:
Высота шлица: hш1=0.5 мм; ширина шлица bш1=0.3h1/2=4.5мм.
Меньшая ширина паза:
Высота паза занимаемая обмоткой:
Размеры hk, h2, h4определяем в соответствии с таблицей 9-21[1].
Выполним проверку правильности определения большей и меньшей ширины паза:
Следует, что расчет геометрии произведен верно.
Припуск на сборку: bc=0.2 и hc=0.2мм.
Площадь поперечного сечения паза в штампе:
Площадь поперечного сечения паза в свете:
Толщина корпусной изоляции: bи1=0.4 мм.
Определим площадь поперечного сечения корпусной изоляции:
мм2
Площадь поперечного сечения прокладок между верхней и нижней катушками в пазу на дне паза и под клином:
Площадь поперечного сечения занимаемая обмоткой:
Число элементарных проводников в эффективном с=6.
Тогда диаметр элементарного изолированного провода, при предположении что коэффициент заполнения паза kn=0.72:
По приложению 1[1] находим ближайший стандартный провод марки ПЭТ-155:
d1=1.585 мм; сечение провода (неизолир.) S=1.767мм2.
Предварительное значение плотности тока в обмотке:
Коэффициент заполнения паза:
Определим размеры элементов обмотки:
Среднее зубцовое деление статора:
Средняя ширина катушки обмотки:
Средняя длина одной лобовой части катушки:
Средняя длина витка обмотки:
Длина вылета лобовой части:
-
Обмотка короткозамкнутого ротора
Рис.2. Закрытый грушевидный паз
Выбираем по таблице 9-18 индукцию в зубце ротора:
B32=1.8 Тл.
Выбираем глубину паза по рисунку 9-12 [1]:
hn2=56мм.
Высота спинки ротора:
Индукция в спинке ротора:
Зубцовое деление по наружному диаметру ротора:
Ширина зубца ротора:
Меньший радиус паза:
Высота шлица: hш2=0.7 мм; высота мостика h2=0.3 мм; ширина мостика bш2=1.5мм.
Больший радиус паза:
Проверка правильности определения r1и r2:
Сечение стержня:
Обмотка ротора из алюминия марки АКМ12-4. Вместе с обмоткой отливаем короткозамыкающие кольца и вентиляционные лопатки.
Рис.3. Короткозамыкающее кольцо и вентиляционная лопатка ротора.
Поперечное сечение кольца:
Высота кольца:
Длина кольца:
Средний диаметр кольца:
Рис.4. Вентиляционные лопатки ротора
Вылет лобовой части обмотки ротора по рисунку 9-21 [2]:
lл= 70мм. На роторе 14 лопаток, толщиной 4мм.
-
Расчет магнитной цепи.
МДС для воздушного зазора.
Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статора:
Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения ротора:
Коэффициент воздушного зазора:
МДС воздушного зазора:
МДС для зубцов при трапецеидальных полузакрытых пазах статора:
B31=1.7 Тл;
Н31=16.3 А/см (для стали 2411);
L31=hп1=32.7мм – средняя длина пути магнитного потока;
МДС для зубцов при грушевидных закрытых пазах ротора:
B32=1.8Тл;
Н32=31.9 А/см;
L32=hп2-0.2r2=56-0.2=55.8мм;
МДС для спинки статора:
Bс1=1.45Тл;
Нс1=5.7 А/см;
МДС для спинки статора:
Bс2=1.03Тл;
Нс2=2.77 А/см;
Параметры магнитной цепи:
СуммарнаяМДС на один полюс:
Коэффициент насыщения магнитной цепи:
Намагничивающий ток:
Намагничивающий ток в относительных единицах:
ЭДС холостого хода:
Главное индуктивное сопротивление:
Главное индуктивное сопротивление в относительных единицах:
-
Активные и индуктивные сопротивления обмоток
Активное сопротивление обмотки фазы при 20°С:
В относительных единицах:
Проверка правильности определения:
Коэффициенты, учитывающие укорочение шага обмотки (по рисунку 14-18[2]):
kβ1=0.7;
k’β1=0.77;
Коэффициент проводимости для пазового рассеяния:
Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на проводимость дифференциального рассеяния:
Коэффициент , учитывающий демпфирующую реакцию токов, наведенных в обмотке короткозамкнутого ротора высшими гармониками поля статора, по таблице 9-22 [1]:
k’p1=0.74
Коэффициент дифференциального рассеяния статора:
kд1=0.0062
Коэффициент проводимости для дифференциального рассеяния:
Полюсное деление:
Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей:
Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора:
Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора:
То же в относительных единицах:
Проверка правильности определения:
Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора с овальными закрытыми пазами:
Активное сопротивление стержня клетки при 20°С:
Где 15 См/мкм – удельная проводимость алюминия АКМ12-4.
Коэффициент приведения тока кольца к току стержня:
Активное сопротивление короткозамыкающего кольца:
Коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора к обмотке статора:
Активное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора:
Активное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора в относительных единицах:
Ток стержня ротора для рабочего режима:
Коэффициент проводимости рассеяния:
Количество пазов ротора на полюс и фазу:
Из рисунка 9-17 [1]:
Коэффициент дифференциального рассеяния: kд2=0.0045
Коэффициент проводимости рассеяния короткозамыкающих колец:
Коэффициент проводимости рассеяния:
Индуктивное сопротивление обмотки ротора:
Приведенное:
В относительных единицах:
Проверка правильности определения:
x1/x’2=0.7 (находится в рекомендуемых пределах 0.7-1.0).
Сопротивления обмоток преобразованной схемы замещения двигателя (с вынесенным на зажимы намагничивающим контуром):
Коэффициент рассеяния статора:
Коэффициент сопротивления статора:
Параметры схемы замещения:
ЭДС холостого хода:
Разница с ранее рассчитанным:
-
Режим холостого хода и номинальный
Реактивная составляющая тока статора при синхронном вращении:
А
Электрические потери в обмотке статора при синхронном вращении:
Вт
Расчетная масса стали зубцов статора при трапецеидальных пазах:
кг
Магнитные потери в зубцах статора:
Вт
Масса стали спинки статора:
кг
Магнитные потери в спинке статора:
Вт
Суммарные магнитные потери в сердечнике статора, включающие добавочные потери в стали:
Вт
Механические потери:
Вт
Активная составляющая тока холостого хода:
А
Ток холостого хода:
А
Коэффициент мощности при холостом ходе:
Расчет номинального режима производим в соответствии со схемой замещения, представленной на рисунке 5.