Петров Б.Е. Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах (1989), страница 44

П.10.1). Вектор Л>'(т>, перпендикулярный вектору Л>'>н>, направлен вправо от годографа при Лу > 0 н влево при Лу < О. Проведя аналогичные рассуждения для разных частот, получим, что прн изменении у каждая точка годографа >'я (р) смещается по нормали к нему вправо прн Лу ) 0 и влево при Лу(0. у (ы> /д 1 гы> х Ау„ у > Рис, П.10.1, Обобщенный годограф проводкмостн колебательной системы ПРИЛОЖЕИИЕ 11 (к $4В и 4.10) Соотношения для расчета сопротивлений цепи смещения транзистора в автогеиераторе Напряжение смещения транзистора в момент возбуждения колебаний определяется соотношением (4.34): >гав> ==3. (иф — .„).

(П.11.2) Из(П, 11.1) и (П. 11.2) получим ((о> (>в — котс ЯО )т ( 1>ВЯ (П.11.3) может быть рас- Напряжение смещения в стационарном режиме колебаний считано по (4,30) иск=и,— ( )у,, где (>в — пересчитанное через делитель )с )ст напряжение источника питакня Еп> )(к = )Сом + )свет! — суммарное сопротивление автосмещеиия. По.

га> стояииый ток коллектора в момент возбуждения колебаний (чв, в свою очередь, зависит от (>ем в соответствии с (4.35); <а> где /»а — постоянный ток коллектора в режиме установившихся колебаний. Ток /„а зависит от !/, н зту зависимость можно получнть, воспользовавшнсь соотношениями /„а = уз (0) 5» (/в, н (4.33): /„= у (О) 5» (иота — (/см)/соз О. (П.)1.3) Из (П.11.4) и (П.11.3) получаем !/в — котс /»а = (П.11.6) йк — соз О/(уа(В) 5») Сравнивая (П.! !.3) н (П.11.6), замечаем, что /»а ) /»а для всех углов отсечки В ( 180', что н позволяет избежать перенапряженного режима установнвшнхся колебаний я одновременно осуществить мягкое самовозбужденне, как зто отмечено в 4 4.8 Из анализа (П.!1.3) и (П.11.6) следует также, что постоянная составляющая коллекторного тока зависит как от параметров внешних цепей, так н от режима транзистора.

Запишем /„а = ((/и — н )/(йн + 6), где б — величина, зависящая от режима транзистора. Прн изменения угла отсечкн от 180' до В в стационарном режиме 6 изменяется от 1/5» до — соз В/(у» (0)5"), т. е. суммарное изменение 6 составляет Чтобы нзменення В мало сказывались яа /», следует потребовать выполнения неравенства 1 / соз В ) (3 ... 3) / соз В й .'р — ~1+ — /1 нлн йх =- — ! ! + — ) '' 5 ( у,(В)/ * 5 1 у,(0)/ ПРИЛОЖЕНИЕ 12 (к й 4.!1) Уствйчнвость туннельного диода пв пвстввнному току Для оценкн устойчивости рабочей точки на статической ВАХ составим дифференциальное уравненне, описывающее переходный процесс, прн атом следует учесть паразнтные параметры туннельного диода.

Допустнм, что эквивалентной схемой диода являются параллельно соединенные отрицатель- Рнс. П.12.1. Эквивалентная схема автогенератора на туннелыюм диоде для расчета переходного процесса Ф ба ная проводимость — 10»1 н емкость Сва (рис. П. 12. !), пркчем 10»1 =- б//б(/1// — модуль крутизны статической ВАХ диода в рабочей точке Свр —— - Св (и= '= (/а).

Дйфференцнальное уравнение, соответствующее схеме рнс. П.12,1, нмеет внд <1и йиет Сво + (1 — 1 Оа! йнет) н = Е', б/ и 224 Если иапряжеиие иа диоде постояиио и равио Пш то справедливо соотиоше. иие (1 — !Ос!)кист)(уа = Е». Если же иапряжеиие иэмеияется, то, подста- вив и (() = Ус + Ьп 03 в исходное уравиеиие, получим бди 1 — + (! — (6,(г„„) Ь =О. )кист Сое Решение этого уравиеиия Ьи (г) = Ь((ье и', где ЬУе — иачальиое от. илоиеиие (уе' а = (1 — !ОеЯпстййпстСее). Чтобы отплоиеиие Ьп (В уменьшалось с течеиием времеви, йеобходимо выполиеиие условия а ) О, или !Оа! < 1~)7„„. ПРИЛОЖЕНИЕ 13 (и $4 18) Параметры диодов Галиа Расочаа частота, Ггц Напряжеаае питания, В Выкояааа мсщиссть. Вт Твп ЗА721А ЗА705А ЗА705Б ЗА725А ЗА725Г ЗА725Б ЗА725Д ЗА725В ЗА725Е ЗА722А ЗА715А ЗА715Б ЗА715В ЗА715Г ЗА715Д ЗА715Е ЗА715Ж ЗА715И ЗА715М ЗА703А ЗА703Б ЗА723А ЗА726А ЗА726Д ЗА726Е ЗА726И ЗА724А ЗА716А ЗА716Г ЗА716Б ЗА716И ЗА719А ЗА728А ЗА728Б ЗА728В ЗА727А ЗА727Б ЗА727Г 3,86...5,96 5,2...8,2 5,2 .8,2 5,0...6,0 5,0.

6.0 6,0...7,0 6,0...7,0 7,0...8,24 7,0...8,24 5,5...8,24 8,0...9,5 8,0...9,5 9,0...10,5 9,0...10,5 9,0...10,5 10,0...1 1,5 10,0...11,5 10,0...11,5 11,5...12,5 8,24...12,5 8,24...12,5 8,15...12,42 12,0...13,5 13,5...15,0 15,0...16,7 16.7. 18,0 11,7...!7,85 18,0...20,0 20,0...22,0 22,0...24,0 24,0...25,8 17,4...25,9 25,8...28,3 29,0...33,3 33.0...37,5 37,3...42,0 42,0...47,0 47,0...53,6 О:,01 0,02 0,05 0,2 0,3 0,2 0,3 0,2 0,3 0,01 0,1 0,2 О,! 0,2 0,3 0,1 0,2 О,З 0,3 0,01 0,02 0,01 0,1 0,2 0,2 0,2 0,01 0,15 0,25 0,25 0,25 0,025 0,05 0,05 0,05 0,075 0,05 0,025 1О 1О 1О 11 11 11 11 11 11 10 9,5 9,5 9„5 9,5 9,5 9,5 9,5 9,5 9,5 8,5 8,5 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 5...7 6,3 6,3 6,3 6,3 4...6,3 3...4,5 3...4,5 3...4,5 3...4 2,5...3,5 2,4...3,1 ПРИЛОЖЕНИЕ !4 (к й 4.20) Крутизна статической БАХ лавинно-пролетного диода Получим выражение для крутизны статической ВАХ ЛПД при напряжении и)инр.

Воспользуемся для этого уравнениями, описывающими процессы в схеме рис. 4.45 при бесконечно малой скорости изменения тока диода 1 (т.е. прн р -ь О в формуле (4.51)). Для области лавины справедливо соотношение ( = Сари„+ (л =- = С РнФ+ !л, ПРи Р-ь О! )и(слагаемым СлРнФ пРеиебРегаем как чле. ном высшею порядка малости). Для пролетной области 1 = К (ртир)!н+ + Сирриир Если р -ь О, то, положив р = )ы, запишем — в ( К ! = — ! =-1 — —.

и о ытнр ~м о ытвр (н-о 2 (здесь учтено, что прн ы О сов ыт нн ! — —, а == !), (ытнр)' сбп ытнр ыт яр Рено, Отсюда г = (1 — -и П„+ С„рри„р. Учитывая, что прн р — 01 !н (с точностью до членов высшего порядка малости), ри„р р(и — гге), где и- — напряжение иа ЛПД, получим и= (г,+тяр7(2Сир)) ( и наклон статической ВАХ при и ) и„р би! 41 = твр! (2Спр) + га. Таким образом, при лавинном пробое ЛПД эквивалентен диффереици.

альиому сопротивлению )7е = тярй2 С„р) †. 'г,. ПРИЛОЖЕНИЕ !5 Параметры лавмино-пролетных диодов Выходная мощность, Вт работая частота, ГГц Нанрнменае натанов. В Поетонннма таа, д КА706А КА706Б КА706В КА706Г АА707А АА707Б АА707В АА707Г АА707Д АА707Е АА707Ж АА70ТЙ АА707К КА709А КА7096 8,5...10 10...11,5 8,5...10 10,0...11,5 8,3...9,2 9,2...10,3 10,3...11,5 12,4...13,7 13,7...15,! 15,1...16,7 8,3...9,2 9,2...10,3 10,3...1 1,5 8,3...9,0 9,0...9,7 0,1 0,1 0,05 0,05 0,5 0,5 0,5 0,2 0,2 0,1 0,2 0,2 0,2 0,5 0,5 60...120 60...120 60...120 60...120 65...85 60...80 50...70 35...60 35...60 33...50 65 ..85 50...70 60...120 60...120 0,03...0,06 0,03...0,06 0,03...0,06 0,03...0,06 0,05...0,1 0,06...0,12 0,07...0,14 0,06...0,14 0,07...0,14 0,07.,0,14 0,02...0.045 0,025...0,05 0,025...0,06 7 7 7 5 5 4 10 10 10 Продолскеииа нриаонс.

75 Выходная номноста, Вт Рабояаа еастота. ггн Напряжение антенн», В Постепенна тон, А кпд, гг ПРИЛОЖЕНИЕ 18 Схемы полупроводниковых радиопередатчиков На рнс П. 16.1 изображена функциональная схема спасательного радиомаяка, работающего на несущей частоте примерно 200 МГц. Источником колебаний является кварцевый автогенератор. Заданная несущая частота получается с помощью транзисторного умножнтеля. Передатчик работает в импульсном режиме. Рис. П.!6.1. Функциональная схема радиомаяка На рис. П.16. 2 представлена схема радиовещательного радиопередатчика диапазона 525 ...1605 кГц мощностью 5 кВт.

В передатчике применена амплитудная модуляция, осуществляемая в трех каскадах предварительного усилителя высокой частоты. Передатчик выполнен на транзисторах, за исключением выходного лампового каскада. КА709В КА717А КА7!7Б КА717В КА717Г АА7ЗОА АА7ЗОБ АА730В АА73ОГ АА7ЗОД АА73ОЕ АА739А АА739Б АА739В АА745А АА745Б АА745В АА748А АА748Б АА748В АА748Г АА748Д АА748Е АА748Ж АА748И АА759А . АА759Б АА759В 9.7...10,5 31...37,5 37,5...52 31...37,5 37,5...52 8,0...9,2 9.2...10,3 10,3...11,5 11,5...13,5 11,5.

13,5 13,5...15.0 8',О.. 9,2 9,2...10,3 10,3...11,5 17...21 17...21 17...21 11,5...!3,5 11,5...13,5 13,5...15 ! 3,5...15 15...17 15...17 17...21 2! ...24 35...37 35...37 35...37 О,б О,'О5 0,05 о,! 1,5 1,5 1,5 0,5 1,о О,'5 4 4 4 0,5 1,о 0,5 3 1,5 2,5 1,5 1,5 1 О,5 02 60...120 20...30 16...25 20...ЗО 16...25 65...95 60...85 50,70 35...80 60...80 50...65 40...55 32...47 32...47 27...42 30...55 ЗО.. 55 28...53 22...45 22...45 1а..40 18...40 2О 20 20 0,08...0,25 0,08...0,25 0,08...0,25 0,08...0,25 О',!7...0,3 о,п...о,з о,п...о,з 0,12...0,2 0,15...0,25 0,12...0,2 0,25...0,4 0,3...0,45 О,З5...0 55 0,18...0,24 О,2..О,З О !8...0,3 0,25...0,5 О,З...О,5 0,25...0,5 0,3...0',5 0,3...0,55 0,3...0,6 0,3...0,6 0,3...0,6 0,2.

0,4 О,!5...0',3 0,08...0,2 !о !о !о 8 8 8 20 20 20 !о 11 9 !б 21 16 21 16 !8 16 16 !2 1О !о Схема передатчика для радиорелейной линни диапазона 4...6 ГГц показана на рис. П. 16,3, Ка вход схемы поступают модулированные по частоте колебания промежуточной частоты уб МГц. После усилителя следуют каскады, уменьшающие паразнтиую амплитудную н фазовую модуляцию, затем Рис.

П,16.2, Функциональная схема радиовещательного передатчика Рис. П,16.3, Функциональная схема передающего модуля радиорелейной линии колебания промежуточной частоты смешиваются с колебаниями гетеродина и выделяются колебания суммарной частоты, Гетеродин выполнен иа транзисторном автогеиераторе, стабилизированном диэлектрическим резонатором я перестраивземом с помощью варикапа. Подавление побочных составляю. щих спектра гетероднна обеспечивается кольцом фазовой автоподстройки час. тоты. ЛИТЕРАТУРА Основная 1. Раднопередающне устройства 'Под ред.