Буга Н.Н., Фалько А.И., Чистяков Н.И. Радиоприемные устройства. Под ред. Н.И.Чистякова (1986), страница 10

Следует отметить также, что диодные переключатели могут достаточно мало изменять затухание резонансных контуров, если коммутируются не катушки, а контуры в целом, например, так, как это показано на рис. 2.10,г. Если первая промежуточная частота супергетеродинного приемника выбрана выше максимальной частоты диапазона приемника, то подавление помех побочных каналов приема упрощается, так как их частоты (зеркальная и промежуточная) находятся за пределами диапазона. В этом случае можно ограничиться включением в качестве преселектора широкополосного фильтра нижних частот с частотой среза выше верхней частоты диапазона, но ниже промежуточной частоты. Прп этом отпадает необходимость в перестройке преселектора, а следовательно, и в переключателе поддиапазонов. Можно обойтись без переключений и в гетеродине, если в качестве его применить синтезатор частот. Подавление помех дополнительных зеркальных каналов на 42 входах последующих преобразователей частоты в таком приемнике — инфрадипе упрощается, так как частоты этих каналов постоянны.

При широкополосном преселекторе возможно, однако, ухудшение многосигиальной селективности в случае попадания в его полосу пропускания помех от расположенных поблизости от места приема мощных передающих радиостанций. Поэтому на входе профессиональных инфрадинных приемников включают фильтры, ослабляющие такие помехи. Но эти фильтры обычно не перестраиваются и благодаря этому имеют упрощенную конструкцию. 2.5.

АНАЛИЗ ОДНОКОНТУРНОЙ ВХОДНОЙ ЦЕПИ О ноконтурные входные цепи различаются главным образом способами связи колебательного контура с антенной и с посл дуд е ющим каскадом приемника. Общие соотношения, характеризующие однокоптуриые входные цепи на данной частоте, не зависят от видов связи контура. Рассмотрим свойства входных цепей с помощью эквивалентной схемы на рнс. 2.!1.

Здесь цепь антенны представлена генератором тока !»=В»!2» с проводимостями 6» и Ва которые в общем случае вкл!очают в себя параметры элемен- ТОВ СВЯЗИ аитщ!НЫ С КОитурОМ ГЛ=Г»а»+Гав', ХЛ=Х»нт+Хсв, Гант И х,„, — сопротивление потерь и реактивное сопротивление собственно антенны; г„ и х,. — параметры элементов связи антенны или фидера с контуром. Вход последующего каскада приемника представлен проводимосзью Увх»»ах+1 Ввю На схеме показано автотрансформаторное подключение контура к антенной цепи и ко входу последующего каскада с коэффициентами включения (уз!(! И П= С! */(!. Здесь т — коэффициент включения со стороны антенны; а — коэффициент включения в направлении последующих цепей приемника.

При неполном включении в контур вносятся трансформированные ток !'»=ту, н проводимости а Л ' ва вк (2.5) Рнс. 2.1! 43 и подставим в (2.18): . Г(П вЂ” Р О,— бвх о (2.20)' Исследуя (2.20) на экстремум приравниванием нулю производной а(Ко/а(л, находим, что Ко имеет максимум при  — ( б, "ссл 2 б (2.21) После подстановки (2.21) в (2.19) получаем -о ллЕ~ — ! Ор оно У' 2 я (2.22) Из (2.18) с учетом (2.21) и (2.22) максимальный коэффициент передачи при заданном а(о равен ( / ! (2.23)' Из (2.21), (2.22) видно, что коэффициент передачи максимален при одинаковом шуитировании контура как со стороны цепи антенны, так и со стороны последующего каскада, т. е.

когда т'бя=иэбвл»» (Р— 1) 60/2. При работе с настроенными антеннами стараются согласовать цепь антенны со входом приемника. Условие согласования предполагает равенство проводимости, вносимой из антенны в контур, собственной проводимости контура с учетом влияния входа последующего каскада: т' бх-б,+ л' бвх (2.24)' Из (2.24) необходимый для согласования коэффициент включения то= 1' (6,+лх 6, )/6 (2.25) Резонансный коэффициент передачи в режиме согласования найдем из (2.12) с учетом (2.24), (2.25) и (2.2): Кос (2.26) 2п(с(Ело~ Оя 2Уля (Ос+лобов) При произвольном т из (2.12) с учетом (2.24) — (2.26)' найдем Ко — — К„2 а/(1+ а'), (2.27) где а=т/т,— относительный коэффициент связи.

Из зависимости Кс/Кос от а на рис. 2.14,а видно, что при отклонении связи от оптимальной в два раза коэффициент передачи уменьшается только на 20%. Коэффициент передачи входной цепи при согласовании, как следует из (2.26), зависит от коэффициента п подключения конту- 46 с'э/а' /го/~ос (а йв 04 ()г (7Г У а= т р рртс д7 а~ 4О уХ и т —, ау Рнс. 2Д4 ра к последующему каскаду, Коэффициент и найдем нз условия получения заданного результирующего затухания контура '(в Р бо = Р (бс+ т бя + л бвх) = (1 (1 + а ) (2.28)' откуда Нв — 2 во 1/ — 2 бо (2.31) 2рбвх У 2 Овх „= ~/ — ° = и'— где Р=Цг/с — коэффициент шунтирования, определяющий допустимое увеличение результирующего затухания по сравнению с конструктивным.

Подставляя (2.31) в (2.25) и (2.26), получаем (2.32) рл В бо 1(р 2 бл (2.334 Из (2.33) нетрудно видеть, что контур надо стремиться выполнить с возможно меньшим собственным затуханием. Если Р»2,, „Л,.-сс Р(( 0., Пр (000(. р рр. гая (/„находим г/,ж2лхрб„. Этот случай имеет место при входных каскадах иа биполярных транзисторах. 47 где а(= р (б,+л'6„)=(/„+л' р б„, (2.29) — затухание контура с учетом вносимого затухания со стороны последующего каскада. Зависимость (2.28) ((,Я от а представлена на рис. 2.14,б. При увеличении связи контура с антенной затухание быстро возрастает и селективность уменьшается.

При согласовании (((=1) результирующее затухание с(, = 2 ((= 2 (а(„+ лх р 6„), (2.30) А Я( (2.36) Ряс. 2.16 Ряс. 2.15 49 ПРи использовании полевого тРанзистоРа обычно С1в»6,„; в этом случае затухание контура не зависит от и, т. е. с(,ж21!в, поэтому берут п=1. При этом из (2.26) 1 'л П рн высоких требованиях к селективности целесообразно уменьшать связь с антенной.

При а=0,5, как видно из (2,28),вату. это хание из-за влияния антенны увеличивается только иа 25'/. П в р ом как следует из (2.27), коэффициент передачи уменьшается на 2па1 Н О/,. Но при работе с настроенными антеннами и использова- тельи, нии фндерных линий большой длины рассогласование нежел- а- ельио, так как могут появиться многократные отражения сигнала, вызывающие искажения принимаемых сообщений. 2.6.

ВХОДНЫЕ ЦЕПИ ПРИ РАБОТЕ С НЕНАСТРОЕННЫМИ АНТЕННАМИ Ненастроенные антенны широко используют в приемниках диапазонов НЧ, СЧ и ВЧ. Поскольку ненастроенные антенны имеют комплексное сопротивление, они вносят во входной контур потери и расстройку.

Расстройка различна для различных антенн, поэтому не может быть скомпенсирована при заводской регулировке приемника. Если связь с антенной выбрать слабой из условия допустимой расстройки контура, то обеспечивается возможность работы от разных антенн, имеющих большой разброс параметров.

При слабой связи из антенны в контур вносится затухание не более 10 ... 20% от собственного, что позволяет сохранить селективные свойства входной цепи. Коэффициент передачи вход. ной цепи при слабой связи получается малым. Это допускается, так как внешние радиопомехи в рассматриваемых диапазонах волн значительно превышают внутренние шумы приемника. В рассматриваемых приемниках входным электронным прибором обычно является биполярный или полевой транзистор.

Как уже отмечалось, полевой транзистор 'подключается к контур уру входной цепи непосредственно (л= 1). Подключение биполярйых транзисторов делают частичным, чтобы не утратить селективные свойства контура вследствие малого входного сопротивления транзистора. Плавную настройку внутри поддиапазона выполняют с помощью конденсатора переменной емкости или варактора С,.

Полная емкость контура С=С„+п'С,„+С„, где Ся — емкость монтажа. Резонансный коэффициент передачи входной цепи (2.12) зависит от резонансного сопротивления контура /7, и проводимости кот 1/(йхв( Антенная цепь имеет собственную резонансную частот оторва зависит от параметров антенны и элементов связи со ув входным контуром.

Зависимость !/1Лхв( от частоты соответствует частотной характеристике антенной цепи. От того, будет ли соб- 46 ственная частота антенной цепи выше верхней нли ниже нижней граничной частоты поддиапазона, зависит изменение коэффициента передачи входной цепи. Рассмотрим входную цепь с трансформаторной связью. В этом случае (рнс. 2.1) И= М/Ев, (2.34) Подставляя (2.34) и /7,=овЕ„Я, из (2.12), найдем резонансный коэффициент передачи: К.= ы. Ми(),/(г.,!. (2.35) Если пренебречь потерями антенной цепи по сравнению с.реактансом, то где Ел=Еаат+Есв, ОА=1/)~ ЕлСл — собственная угловая частота антенной цепи. После подстановки (2.36) в (2.35) получим (2.37) ~ ! ~~~/ ~~! ~ 1 — св,1/~~~ где /с=М/)' Евй . Из (2.37) видно, что изменение коэффициента передачи будет различным в зависимости от ив/юв. Рассмотрим возможные случаи. 1.

Собственная частота антенной цепи превышает верхнюю частоту поддиапазона, т. е. /в)/„в„(рис. 2.!5,а). В таком режиме коэффициент передачи резко возрастает с частотой, потому что с увеличением частоты одновременно увеличивается А',= =ивЕ,О, н 1/!2вв~ вследствие приближения частоты настройки входного контура к резонансной частоте антенной цепи. ри /'в»/',„из (2.37) получаем Ав Ц ! и/Ех (ыв/ыв) и Юв ° (2.38) а!а тяяя Г Г ГЛ В1а Гяая г а) 1Р Если и=сонэ( и 1'1,=соп51, то Кв ыв соп51. (2.39)' Неравномерность коэффициента передачи по поддиапазону 2 (2.40) КО зп!в м 0 а!в 2.

Собственная частота антенной цепи ниже минимальной частоты поддиапазона /я(/ ы (рис. 2.15,б). Коэффициент передачи меняется при этом не так резко, как в предыдущем случае, так как при уходе от собственной частоты антенной цепи 1/)йяв! уменьшается, а Я, увеличивается, что частично компенсирует убывание 1/(Ляв!. При /вя(<~~,„из (2,37) следует Кв=Ф'/ /Елим' (2.41) Если и=соп51 и Я=сова(, то К, ж соп51. (2.42) Условия, при которых получены формулы (2.39)' и (2.42), характерны для приемников на полевых транзисторах. В случае биполярных транзисторов Я, зависит от частоты из-за вносимого затухания иврО,„.