Антиплагиат_Миненок (999220), страница 8
Текст из файла (страница 8)
с – эффективное значение периодической составляющей предельногосквозного тока короткого замыкания, кА.-[7]поударному току, (6.8)[11]где амплитудное значение сквозного предельноготока короткогозамыкания, кА.6.1.5 По термической стойкости, (6.9)где[1]Iт – предельный ток термической стойкости, кА;tк – время прохождения тока термической стойкости.[8]Пример расчета:Для п/ст Взморье – Узел А выбираем выключатели типа ВВТЭ – 10 – 20/630УХЛ2.Технические характеристики выключателя:Номинальное напряжение – 10 кВ;Номинальный ток – 630 А;Номинальный ток отключения – 20 кА;Эффективное значение периодической составляющейАмплитудное значение[7]сквозного предельного тока – 20 кА;[8]сквозного предельного тока – 52 кА;Номинальный ток включения:-эффективное значение периодической составляющей – 20 кА,- амплитудное значение – 52[8]кА;Время протекания тока термической стойкости – 3 с;Ток термической стойкости – 20 кА;Собственное время отключения – 0,05 с;Собственное время включения – 0,10 с;[7]Пономинальному напряжению10 кВ > 10 кВ.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.24320604&repNumb=116/1922.06.2016АнтиплагиатПо номинальному длительному току630 А > 140 А.[8]отключающейПоспособности:- по номинальному периодическому току отключения20[10]кА> 4.72кА.- по номинальному току отключения.[12]минимальное время до момента размыкания контактовс.Согласно [6] при > 0,09с принимаем =0кА.Максимальное значение апериодической составляющей тока короткого замыкания в момент размыкания контактов выключателя[10]кА,кА,28,3 кА > 6.91 кА.По электродинамической стойкости:-[8]попредельному периодическому току короткого замыкания20 кА 4.72[7]кА.- по ударному току[11]кА,52 кА > 12,03 кА.- по термической стойкоститепловой импульс тока короткого замыканиякА2с,кА2с,1200 кА2с > 2,11 кА2с.Результаты остальныхТаблица 6.1 –[1]расчётов сводим в таблицу 6.1.[3]Выбор и сравнение паспортных и расчетных данных выключателейНаименованиеприсоединений Маркавыключа теля Соотношение паспортных и расчетных данных ,кВ ,А,кА ,кА ,кА ,кА2с п/ст Взморье – Узел А ВВТЭ-10-20/630 10>10 630>140 20>4,72 28,3>6,91 20>4,72 52>12,03 1200>2,11 п/ст Взморье- КТПН №330 ВВТЭ-1020/630 10>10 630> 18 20 > 5,12 28,3 > 7,1 20 > 5,12 52>13,05 1200>2.49 п/ст Взморье – КТПН №329 ВВТЭ-10-20/630 10>10 630> 17 20 > 4,7828,3 > 6,92 20 > 4.78 52>12.18 1200>2.13 п/ст Взморье – КТП №312 ВВТЭ-10-20/630 10>10 630> 146 20 > 4,04 28,3>6,5 20 > 4,04 52>10,21200>1,55 Ввод 1 п/ст Взморье ВВТЭ-10-20/630 10>10 630> 18 20 > 5,12 28,3 > 7,1 20 > 5,12 52>13,05 1200>2.49 Ввод 2 п/ст Взморье ВВТЭ-1020/630 10>10 630> 18 20 > 5,12 28,3 > 7,1 20 > 5,12 52>13,05 1200>2.49 Секционный п/ст Взморье ВВТЭ-10-20/630 10>10 630> 18 20 > 5,1228,3 > 7,1 20 > 5,12 52>13,05 1200>2.49 Узел В-Узел С Узел С – КТПНс №324Выбор разъединителейРазъединители – коммутационные аппараты, предназначенные для[7]замыканияи размыкания[13]предварительнообесточенныхвысоковольтных цепей с целью создания видимого разрыва цепи при производстве работ со снятием напряжения.
Разъединителиизготавливают для внутренней и наружной установки, трехполюсные – для всех напряжений, однополюсные – до 10 кВ. Поконструктивному исполнению различают разъединители вертикально - рубящего типа, у которых ножи поворачиваются ввертикальной плоскости перпендикулярно основанию, и горизонтально – поворотные, у которых ножи поворачиваются вгоризонтальной плоскости параллельно основанию.[7]Выбор разъединителей производится аналогично выбору выключателей без проверки по отключающей способности, поэтому выбираемразъединители по следующим условиям:-по номинальному напряжениюUн[17]Uр.
(6.12)- по номинальному токуIн Iр.max. (6.13)- по ударному току, (6.14)-[11]по термической стойкости, (6.15)Пример расчета:Узел А – КТП № 310Выбираем разъединитель типа РЛНД.1-10/400 ХЛ1-по номинальному напряжению10 кВ = 10 кВ.- по номинальному току400 А > 15,44 А.- по[12]ударному токуhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.24320604&repNumb=117/1922.06.2016АнтиплагиаткА,52 кА > 9,46 кА.-по термической стойкоститепловой импульс тока короткого замыканиякА2с,[1]кА2с,100 кА2с > 1,3 кА2с.Результаты выбора для других подстанций приводим в таблице 6.3.Таблица 6.3 – Выбор разъединителейНаименование присоединений Кол-во Тип Соотношение паспортных и расчетных данных UнUр, кВ Iн Iр.max, А ,кА ,кА2с 1 2 3 4 5 6 7 Узел А- КТП №310 1 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/15.44 100/9,46 100/1,3 Узел А- КТП №309 1 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/124.1 100/10.4 100/1,58 «КТП № 309 - КТПО № 302 2 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/107.6 100/8,9 100/1,15 КТПО № 302 - КТПО № 308 2 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/100 100/6,09 100/0,54 КТПО № 308 - КТПО № 338 2 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/87.37 100/4,92 100/0,35 КТПО № 338 - КТП № 305 2 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/80.96 100/4,23 100/0,26 КТП № 305 - КТПО №301 2 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/65.26 100/4 100/0.23 КТПО №301 - КТП № 304 1 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/58.83 100/3,74 100/0.2 КТП № 304 - КТПО № 337 1 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/33.7 100/0,12 400/3,1 КТПО № 337- КТПО № 303а 1 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/24.56 100/0,09 400/3,1 КТПО № 303а- КТП № 701 1 РЛНД.1-10/400 ХЛ110=10 400/16.27 100/0,08 400/4,8 КТП № 312-Узел В Узел В- КТП № 319 Узел В- КТП№ 320 Узел В- УзелС Узел C- КТП №323 Узел C- КПТНс №324Узел C- Узел Узел - КТП № 321 Узел - КТП № 322 Узел - КТПО № 333 КПТНс №324- Узел Е Узел Е - КТП № 326 Узел Е - КТП № 336 Узел Е - КТПО №401ВПРОВЕРКА СБОРНЫХ ЖЕСТКИХ ШИН НА ТРАНСФОРМАТОРНЫХ ПОДСТАНЦИЯХВ закрытых РУ-6 кВ сборные шины выполнены жесткими алюминиевыми шинами.Сборные жесткие шины проверяются по [6]- по длительно допускаемому току, (5.1)где I доп.
– длительно допускаемый ток для проверяемого сечения, А;I р.мах – максимальный рабочий ток сборных шин.- по термической стойкости, (5.2)где q – проверяемое сечение, ммq min – минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию еётермической стойкости, мм;[1]Вк–[3]тепловойимпульс тока короткого замыкания для характерной точкиподстанции, кА;С – коэффициент.Тепловой импульс тока короткого замыкания по [6] находим по формуле(5.3)где[1]Iк–[3]токкороткого замыкания на шинах подстанции, кА;– время протекания тока короткого замыкания, с;Та – постоянная времени цепи короткого замыкания, с.Находим время протекания тока короткого замыкания, с.,, (5.4)где[1]tз[1]tв––[3]время[3]полноесрабатывания основной защиты, с;время отключения выключателя, с.- по электродинамической стойкости, (5.5)Электродинамическая стойкость шин, укрепленных на опорных изоляторах, проверяется по механическому напряжению ,возникающему в них при коротком замыкании, МПа,, (5.6)где l – расстояние между соседними опорными изоляторами, м;а – расстояние между осями шин соседних фаз, м;I у – ударный ток короткого замыкания, кА;W – момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия, м.Ударный ток короткого замыкания определяем по формуле.
(5.7)Момент сопротивления однополюсных прямоугольных шин при расположении плашмя определяем по формуле, (5.8)где в – толщина шины, м;h – ширина шины, м;– допустимое механическое напряжение в материале шин.Пример расчета:На п/ ст Взморье установлены шины размером 40х5.Проверяем по длительно допускаемому току.Для шин сечением 200 мм, выполненных из алюминиевого материала по [9] длительно допускаемый ток Iдоп.=513 А.Максимальный расчетный ток сборных шин Iр.max =145 А513А > 145 А.Проверяем по термической стойкости:Сечение шин q=200 мм;время протекания тока короткого замыкания tк=0,14 с.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.24320604&repNumb=118/1922.06.2016АнтиплагиатДля распределительных сетей напряжением 6 кВ постоянная времени цепи короткого замыкания Та = 0,045 с.Ток короткого замыкания Iк = 5,12 кА таблица (4.2)Тепловой импульс тока короткого замыканиякА2с.Согласно [6] для алюминиевых шин коэффициент С=88 .Минимально допустимое сечение токоведущей частимм2.Условие проверки 200 мм> 25 мм выполняется.Проверяем по электродинамической стойкости:Момент сопротивления шиным3.Ударный ток короткого замыканиякА.Механическое напряжение в материале шины при длине пролета l=1м и расстоянии между шинами фаз а = 0,25мМПа.Допустимое механическое напряжение в материале шин [8]что больше .
Таким образом, по результатам расчетов видно, что шины,установленные на подстанции п/ ст Взморье удовлетворяют условиям проверки..[1]СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫПоплавский А.Н., Краснов Б.Д., Недачин В.В. стационарная электроэнергетика железнодорожного узла.– М.:Транспорт, 1986. – 279с.Поплавский А.Н. Электроэнергетика предприятий железнодорожного узла.
– М.: Транспорт, 1981. – 263 с.[21]КараевР.Н., Волобринский С.Д., Ковалёв И.Н. Электрические сети и энергосистемы. – М.: Транспорт, 1988. – 319 с.[7]ФёдоровА.А., Каменева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий. – М.:[46]Энергоиздат, 1984. – 472 с.Прохорский А.А. Тяговые и трансформаторныеподстанции: Учебник для техникумов железнодорожного транспорта. – М.: Транспорт, 1983. – 496 с.[12]РожковаЛ.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций.
– М.:[22]Неклепаев[28]Энергия,1980. – 599 с.Б.Н. Крючков И.П. Электрическая часть электростанций: Справочные материалы для курсового и дипломногопроектирования. – М.:[12]Энегоиздат, 1989. – 605 с.Справочник по проектированию электроснабжения линий электропередачи и сетей/ Под[25]редакцией Я.М. Большама, В.И.Круповича, М.Л. Самовера . – М: 1975. – 695 с.Справочник по проектированию[38]электрических систем./ Под редакцией С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро.– М.:Энергия,1971.– 248 с.Неклепаев Б.Н.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
