Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Инструмент Т2 – пластина с задним углом CoroTurn 107. Точение, продольное точение, подрезка торца. 80° ромбическая пластина, главный угол в плане 95°, крепление винтом T-MAX S, соединение для крепления прямоугольного хвостовика. Державка SCLCR 0808D06, правое исполнение. Пластина CCMT 06 02 08-WF. Марка твердого сплава пластины: Т15К6.

Инструмент Т3 – пластина с задним углом CoroTurn 107. Точение, внутренняя обработка. 55° ромбическая пластина, главный угол в плане 93°, крепление винтом T-MAX S, соединение для крепления прямоугольного хвостовика. Державка A20S -SDUCR 11, правое исполнение, цилиндрический стальной хвостовик с лысками. Пластина DCMX 11 T3 04-WM. Марка твердого сплава пластины: Т15К6.

7. Расчет режимов резания

Токарный станок 16Б16Ф3

Переход 1. Сверление.

L_рх = L_рез + L_п = 113 + 12 = 125 мм

S_о = 0.16 мм/об

λ = L_рез / L_рх = 113/ 125 = 0.904 > 0.7

T_р = T_м = 90 мин

V_табл = 530 м/мин

V = V_табл ∙ k₁ ∙ k₂ ∙ k₃ = 150 ∙ 1 ∙ 1 ∙ 1 = 150 м/мин

n = 1000 ∙ V / (π ∙ d) = 1000 ∙ 150 / (3.14 ∙ 30) = 1592 мин^-1

T₀ = L_рх / (S_о ∙ n) = 125 / (0.16 ∙ 1592) = 0.49 мин

P_{z табл} = 8.8 кН

P_z = P_{z табл} · k_р = 8.8 · 0.95 · 1 = 8.36 кН

N_p = N_{p табл} · k_N · n/1000 = 8.2 · 0.95 · 1592/1000 = 12.4 кВт

Переход 2. Наружное точение.

L_рх = L_рез + L_п = 99 + 5 = 104 мм

S_о = 0.35 мм/об

λ = L_рез / L_рх = 99 / 104 = 0.95 > 0.7

T_р = T_м · λ = 90 · 1 = 90 мин

V_табл = 160 м/мин

V = V_табл ∙ k₁ ∙ k₂ ∙ k₃ = 160 ∙ 1 ∙ 1 ∙ 1 = 160 м/мин

n = 1000 ∙ V / (π ∙ d) = 1000 ∙ 160 / (3.14 ∙ 103) = 495 мин^-1

T₀ = L_рх / (S_о ∙ n) = 104 / (0.35 ∙ 495) = 0.6 мин

P_{z табл} = 0.88 кН

P_z = P_{z табл} · t = 0.88 · 2 = 1.76 кН

N_p = P_z · V / 60 = 1.76 · 160 / 60 = 4.69 кВт

Переход 3. Наружное точение.

L_рх = L_рез + L_п = 78 + 6 = 84 мм

S_о = 0.35 мм/об

λ = L_рез / L_рх = 78 / 84 = 0.93 > 0.7

T_р = T_м = 90 мин

V_табл = 160 м/мин

V = V_табл ∙ k₁ ∙ k₂ ∙ k₃ = 160 ∙ 1 ∙ 1 ∙ 1 = 160 м/мин

n = 1000 ∙ V / (π ∙ d) = 1000 ∙ 160 / (3.14 ∙ 99) = 515 мин^-1

T₀ = L_рх / (S_о ∙ n) = 84 / (0.35 ∙ 515) = 0.47 мин

P_{z табл} = 0.88 кН

P_z = P_{z табл} · t = 0.88 · 2 = 1.76 кН

N_p = P_z · V / 60 = 1.76 · 160 / 60 = 4.69 кВт

Переход 4. Растачивание отверстия.

L_рх = L_рез + L_п = 76 + 5 = 81 мм

S_о = 0.25 мм/об

λ = L_рез / L_рх = 76 / 81 = 0.95 > 0.7

T_р = T_м = 90 мин

V_табл = 165 м/мин

V = V_табл ∙ k₁ ∙ k₂ ∙ k₃ = 165 ∙ 1 ∙ 1 ∙ 1 = 165 м/мин

n = 1000 ∙ V / (π ∙ d) = 1000 ∙ 165 / (3.14 ∙ 50) = 1050 мин^-1

T₀ = L_рх / (S_о ∙ n) = 81 / (0.25 ∙ 1050) = 0.31 мин

P_{z табл} = 0.7 кН

P_z = P_{z табл} · t = 0.7 · 2.5 = 1.75 кН

N_p = P_z · V / 60 = 1.75 · 165 / 60 = 4.81 кВт

8. Расчет передачи винт - гайка качения

Исходные данные: P_z = 8360 H, p = 30000 H, f = 0.15, P_x = 3344 H.

1. Вычисляем нагрузку на ходовой винт.

Q = Kп * Px + F ≈ 9600 Н

Kп = 1.15

F = (Pz + p)*f =5754 Н

2. Вычисляем диаметр окружности центров шариков по формуле Эйлера.

d0 = (64*Q*(μ*L)²/(π³*E))^1/4 = 33.2 => 33 мм

3. Выбираем основные конструктивные размеры.

d₀=35; t=10; r1=3; r2=3.12; r3=0.6; r4=0.4; dкв=30.76; dнв=33.2; dкг=39.24; dвг=35.9; с1=с2=0.085

4. Вычисляем допустимую статическую нагрузку на 1 шарик

[P]ст = 20d₁² = 720 H

5. Вычисляем допустимую нагрузку на винт через z шариков, без предварительного натяга.

[Q]ст = z_расч*[P]cт*sinα*cosλ = 17667.9 H

α=45^o; tgλ= t/π*d₀ = 0.09

6. Расчетное число шариков

z_расч = 0,7*z = 38

7. Фактическое количество шариков

Z=3z_i=3(πd₀/d₁ – 5) = 55

8. Расчет коэффициента долговечности

K=K_Q*(60*T*n*Ci/10⁷)^1/3 = 1.707

n = (n_max+n_min )/2 = 22 об/мин, Ci=0,5z_i(1+r1cosα/r0)=10.35

9. Расчет величин допустимых нагрузок и сил.

[Q]=[Q]ст/K = 10350.26 H

[P]=[P]ст/K= 421.8 H

10. Наибольшая и наименьшая допускаемые силы натяга на шарик.

Pн_max=[P](1-0,55Q/[Q]) = 300 H

Pн_min=0,5Q/(z_расч*sinα*cosλ) = 110 H

11. Наибольшая нагрузка на винт при натяге.

[Q]н=[Q]*([P]-[P]н)/0,55[P] = 9895.6 H;

12. Осевое относительное смещение витков резьбы

б_н=6((Pн/10)²/d1)^1/3 = 31.9 мкм max; 16.35 мкм min

13. Осевая деформация и жесткость без натяга.

б=3,8((Q/10z_расч)²/d1)^1/3 = 18 мкм

j=3,9(Q*d1*z²_расч/10)^1/3 = 790 Н/мкм

14. Осевая деформация и жесткость с натягом.

б=0,14Q/(z_расч*(d1*Pн/10)^1/3) = 6.25 max; 8.75 min

j=7,1*z_расч*(d1*Pн/10)^1/3 = 1523.3 max; 1090.3 min

15. Момент холостого хода

Mx=z_расч*[P]*sinα*sin(λ+ρ)*d_кв/2 = 1365,82

16. Приведенный угол трения.

tgρ=f_k/(r1*sinα) = 0,009

17. КПД передачи без натяга.

η=tgλ/tg(λ+ρ) = 0,87

18. КПД передачи с натягом

η_H=K_η*η = 0,83 max; 0,81 min

K_η=0,95 max; 0,93 min

19. Момент холостого хода с учетом натяга.

M_хн=Рн*z_расч*sinα*d_кв*(sin(λ+ρ)-sin(λ-ρ)=38,2 max; 5,74 min

1. Вывод

В данном курсовом проекте был рассмотрен процесс обработки детали типа фланец с использованием прогрессивного режущего инструмента фирмы SANDVIK-COROMANT. Был произведен расчет шарико-винтовой пары, разработана компоновка роботизированного технологического комплекса, обеспечивающего непрерывный цикл производства деталей в течение половины смены.

Список используемой литературы

1. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-т т. Т.1/Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова.-4-е изд., перераб. и доп.-М.:Машиностроение, 1985. 496 с., ил.

2. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-т т. Т.2/Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова.-4-е изд., перераб. и доп.-М.:Машиностроение, 1985. 496 с., ил.

3. Режимы резания металлов: Справочник/ Ю.В. Барановский, Л.А. Брахман, А. И. Гдалевич и др.- М.: НИИТавтопром, 1995. – 456 с.

4. Промышленные роботы в машиностроении: Альбом/ Ю. М. Соломенцев, К. П. Жуков, Ю. А. Павлов и др.–М.:Машиностроение, 1987. 140 с.

5. Станки с программным управлением и промышленные роботы/Под ред. С. Е. Локтевой.-2-е изд., перераб. и доп. –М.:Машиностроение, 1986.

6. Методические указания №1575 Расчет передачи винт-гайка качения/ Авдеев В.Б., МГТУ МАМИ, 2000.

Характеристики

Список файлов курсовой работы