promel (967628), страница 82
Текст из файла (страница 82)
е. уменьшению времени действия обрати напряжения на запираемом тиристоре. Таким образом, крите: выбора угла 6 является обеспечение при максимально допустимом: ке 1а,„необходимого угла йаа„, требуемого для восстановл, ' запираюшнх свойств тиристоров, с целью исключения спыва инве ровапия. Для тока /„„выражение (6.76) принимает вид Г'2 иа 7а маа = = (СО58чяа — СО5[а), (6. х, и,= — ' ~Р'2У, пй(6 Отсюда 2)г20, У„= ' соз(), (6.79) нли и, = У„созй, (6.80) где У„, = ' = 0,9Уа 2 )'2 Оа Из сравнения выражений (6,80) н (6.2) следует, что с учетом замены угла я на угол Р напряжение У„ кквертора при у = 0 описывается тем же соотношением, что и напряжение У выпрямителя. На Рис 6.27, а показана о б о бщенная регулировоч. иая характеристика и р е о б р а з о в а т е л я, ведомого сетью, в соответствии с котоРой прн изменении угла сс от 0 до л)2 преобразователь работает в Режиме управляемого выпрямители, а при изменении угла а от и,'2 до к — 3 м (т.
е. при изменении уг. ла Р от к!2 до р„н,) — в режиме ~едомого инвертора. хгсредпенное за полу период зна качение коммутационного падения иапРЯжепиЯ ЛУл, также находим "з кривых рис. 6.26, а: 'л Лам 1 ~ид Е~~ (б Рис. 6.27. Обобщенная регулировочная характеристика управляемого преобразователя, ведомого сетью (а); вид входных характерно. гнк ведомых ннверторов (б) рели пренебречь активными сопротивлениями в цепи источника „итания (генераторе и дросселе 7л), то з.
д. с. генератора будет пол„стью уравновешиваться с р ед н и м з н а ч е ни ем н а п р я. ,„е и и я Ул, т. е. У„= Е„. Среднее значение напряжения У име„отрицательную поляРность по сравнению с режимом выпрямления, „Ркчем коммутационное падение напряжения ид, (рис. 6.26, а) здесь проявляется в увеличении абсолютной величины напряжения Ул. Если принять у = О, то в соответствии с рис. 6.26, а для модуля капряжения У„будет справедливо соотношение дх 3 ' — в — и г)саа =- — ~ )а 2 [l айп Ьс(9, откуда (6 Ь()5, = (соз (р — т) — соз )5), "г' 2 1)а или б(( () 005 (й — т) — 005 3 са 2 С учетом коммутационных падений напряжения среднее зи ' ние напряжения инвертора и„=и„с ~+Ы,„.
(6., Подстановка выражения (6.82) в (6.83) дает соа (," — т) + соа З и,=и„, 2 Соотношение (6.84) определяет противо- э. д. с. инвертора, напр' ленную встречно и равную напряжению источника Е,, Равен (/ = Е, во всех режимах работы инвертора обусловливается т' что угол у является функцией входного тока инвертора 7ю В ч ности, повышение Е„вызывает рост тока 7 (увеличение мощи отдаваемой источником в сеть), что увеличивает угол у и повыш' напряжение (7,, до значения Е„.
Предел повышения Ес в инвер . ограничивается уменьшением разности )) — у до минимально до. стимой величины й ко т. е. СО« О,а + СО» 3 Еа ааах = (7«так = (/ао 2 Зависимость напряжения Е, питающего инвертор, от тока )«: зывают входной хара ктери сти кой и нвертор, Уравнение характеристики находят путем определения Му„, из ' ражения (6.81) с учетом (6.76): а«Ха о()«» =— и подстановкой последнего в формулу (6.83): Е,=и,=и„с 6+ — '" . а (6 „ 660 Уравнение входной характеристики инвертора отличается уравнения внешней характеристики управляемого выпрямителя раметром р под знаком косинуса и знаком «+» перед членом, учит вающим коммутационное падение напряжения.
Коммутацион падение напРЯжениЯ пРиводит к томУ, что Увеличение тока 1 обУсл а ~а ваххаб соз Р = соз Ощ, )72 У и подставим его в (6.87). После упрощения находим (6.88) (э „к.„ Еа таА = (lэ мах = ()зо соз Омы я (6,89) Графически ограничительная характеристика изображается прямой, имеющей наклон, обратный наклону входных характеристик инвертора, Для сравнения на рис. 6.27, б приведена также прямая с параметром 6 = О.
Полученные соотношения используют п р и р а с ч е т е схемы инвертора. Заданными обычно являются максимальное инвертируе. иое напряжение Е„,„и ток 7,„. По времени (, используемых тиРисторов определяют угол О„„и соз О,„, Задавшись значением Угла Р, из выражения (6.85) находят параметр (/„, и вторичное напряжение силового трансформатора (7, = (7„!0,9. По известному зна.
чению напряжения приемной сети ()1 определяют коэффициент трансформации трансформатора и = (7,!(7„а из выражения (6.89) — до"Устимое значение приведенного к вторичной обмотке сопротивления ха Из кривых тона (, находят действующие значения токов первичной и вторичных обмоток трансформатора, а также расчетные мощ. иос 'ости обмоток. Ввиду сравнительно большого числа переменных окончате гт ательиому выбору парамегров схемы по приведенной методике моУт предшествовать несколько уточняющих расчетов. инв определим коэффициент мощности ведомого ве е "в ар тор а ),. Согласно соотношению (66!), он равен произд~нию коэффициента искажения й на коэффициент сдвига соз ср. Графически входные характеристики инвертора изображаются сем мейством параллельных прямых (при (.„— ~со) с фиксированными „ачениями угла 6 (рис.
6.27, б). Повышение тока 7, как известно, ,провождается увеличением угла коммутации у. По этой причине пе. мещение рабочей точки инвертора вправо по каждой из характеястик вызывает уменьшение угла О, представляемого тиристорам „ля восстановления запирающих свойств. При достижении некотоРого значения тока )„„угол О становится равным минимально ,опустимому значению О,,„.
При дальнейшем увеличении тока („ необходимое условие для восстановления запирающих свойств тиристоров яе выполняется, что приводит к срыву инвертирования. Очевидно, с уменыпением угла () предел повышения тока 7 наступает при меньшем его значении, Предельные значения тока !„находят източек пересечения входных характеристик стак называемой о г р а. иичительной характеристикой инвертор а, показанной на рис. 6.27, б пунктиром. Для определения уравнения ограничительной характеристики выразим соз 8 из соотношения (6.77): Угол сдвига гр первой гармоники отдаваемого в сеть тока 1 н' и!)' рис.
6.;6, ж) относительно напряжения и, близок к а — (р Величина соя |для ведомого инвертора, как и его активная мощ по цепи первичной обмотки, получаются отрицательными. Зто:„' ветствует тому, что инвертор по отношению к сети является ист„', ком энергии. Поскольку коэффициент мощности принято считат . ложительным, соз гР длЯ ведомого инвеРтоРа Рассчитывают по абсо' ной величине: соыр =- соз (р —.()2).
(6 Из формулы (6.90) следует, что для увеличения коэффициента ности необходимо осуществлять работу инвертора при наимен ° угле опережения р. Минимальное значение угла р находят из ре Е,„и 7„„, при котором угол 9, представляемый тиристй для восстановления запирающих свойств, равен 9 „, а угол " ут х' а — 7 =о. +, гоп тм ' ~ тгх и соя гр = соз(0,„+ 7 „„~2).
(. Отличие от синусоиды отдаваемого в приемную сеть тока г,, детельствует о том, что коэффициент А ведомого инвертора меи единицы. При прямоугольной форме кривой тока (, (без учета мутационных процессов) гармонический состав потребляемого се тока определяется рядом (6.51), в связи с чем, как и для управ мого выпрямителя, здесь коэффициент й = 0,91см. (6.64)1. В вед инверторах применяют те же средства для улучшения коэффици мощности, что и в управляемых выпрямителях (см.
9 6.7). Принцип действия и характеристики однофазного ведомого и тора, выполненного по мостовой схеме, подобны рассмотренной. ' бенности мостовой схемы управляемого выпрямителя против с ' с нулевым выводом распространяются и на ведомые инверторы. Работа трехфазного мостового ведолгого инвертора В ведомых инверторах, как и в выпрямителях, стремятся и нять (где это возможно) трехфазную мостовую схему. Ее отли, лучшее использование тиристоров по току и напряжению, а та. более высокий коэффициент мощности.
Ввиду меньшей амплит н более высокой частоты пульсации напряжения и для сглажива тока (г здесь требуется реактор Ь„с существенно меньшей индук пастью, чем в однофазных схемах. Злектромагнитные процессы в трехфазном мостовом ведомом: вертере (рис. 6.28, а) качественно подобны процессам в рассмот ном однофазном инверторе.
Режим инвертирования характеризу ' значением угла гг'= 90' при той же последовательности отпира тирнсторов (рис. 6.28, б), что и в управляемом выпрямителе рис. 6.18, а). Связь между углами а и р та же, что и ранее(см. выр, ние (6.72а)1. Указанным значениям угла сс соответствует отпнр 992 е„а) гвдг-) и~о, ц~и, иг ве Ю м! зги и,(, ве ея е) и Рвс. 6.28, Схема трехфазного мостового ведомого инверторв (а) и его временвйе диаграммы (а — е) ,(1 ф = 2в/3 + )', „оной полярности фазных напрято хсеа еаий. Поэтому и здесь напряжение (рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
