promel (967628), страница 77
Текст из файла (страница 77)
Разность на жений между анодом и катодом (рис. 6.13, б) определяет кривую,. вентиля ! (рис.6.13, и). Как и в трехфазной схеме с нулевым выво кривая обратного напряжения составляется из участков линей напряжений вторичных обмоток трансформатора и ее максималь' величина равна амплитуде линейного напряжения У„,„= )/ Однако ввиду вдвое большего среднего значения напряжения на грузке соотношение между Уь,„и Уэ здесь получается более и почтительным, чем в трехфазной схеме с нулевым выводом: Уь ., = (я/3) У = 1,045У ( Таким образом, вентили в трехфазной мостовой схеме следует бирать на напряжение, близкое к Ую Кри вая тока вторичной обмотки трансформатора определяется Й «амп д Ух ву вентилей, подключенных к данной фазе.
Один из вентиле ~ дит в анодную группу, а другой — в катодную. Так, например, с ит из токов вентилей 1, 4 (рис. 6.13, з). Вторичный ток еременным, имеет форму прямоугольных импульсов с амляется перем '3, г а й 1 и паузой между импульсами длительностью «/3, когд вентиля данной фазы закрыты. Постоянная составляющая во тов ке отсутствует, в связи с чем поток вынужденного подмагни- «1 бания магнитопровода трансформатора в мостовой схеме не со даасчета сечения провода вторичных обмоток трансформатора Для р .З,з определи м действующее значение вторичного тока (рис.
6.1, з) — б б бу-т — ' (г',л — ~/ — '(,. бл) г= «(б -)б Ток пе вичной обмотки трансформатора (рис. 6.13, з) связан с током его вторичной обмотки коэффициентом трансформации ((, = =1,!п, где п =- ш,~иг): 1 / 2 ~тт 1л 1= л у' 3 (6.29) Первая гармоника потребляемого тока, как и во всех неуправлябиых выпрямителях (без учета коммутации вентилей), совпадает по фазе с напряжением питания. Коэффициент трансформации и находят из отношения напряжений шмоток: Зт=3 =Я =3 ~ — 1л — Иг= — Рл=! 045рл (631) В соответствии с формулой (6.31) трансформатор трехфазной мостовой выпрямителя выбирают на мощность, близкую к мощ" схемы ности нагрузки, что также является преимуществом той Учет коммутации вентилей в схеме трехфазного мостового неуправляемого вьтрямителя При рассмотрении трехфазной мостовой схемы исходили из равен~таз нулю индуктивностей рассеяния обмоток трансформатора и индуктивностей питающей сети, т.
с. не учитывали влияние на показаеби схемы коммутационных процессов, реально имеющих место в вба 337 е,быт Расчетные мощности первичных и вторичных обмоток равны, в связи с чем им равна и расчетная (типовая) мощность всего трансформатора: цессе ее работы.
По указанной причине все привод я следует считать действительными лишь в первом' а найденное значение напряжения Ул = 2,340а еиню (у„а в режиме холостого хода. Ввиду наличия указанных инду ', а д с ностей, которые учитываются приведе 14 ми ко вторичной обмотке трансформа 16 1, ы «анодными» реактивными сопротивленн х„, х, „, х„(рис.
6.14, а), каждый пер" тока с одного вентиля на другой в пред анодиой и катодной групп происход течение интервала коммутации у. Ко тация начинается в точках естествен, отпирания очередных вентилей (рис, б), которым соответствуют моменты -' мени Ьы ()я, Эа, 84 и т. д. на рис. 6, . я В точках естественного отпирания в' лей достигается равенство фазных н (аяг > жеиий вторичных обмоток трансформа, На этапе коммутации открыты:,' -я на и' вентиля (рис. 6.!4, г), два из котор' аяодной или катодиой группе участву коммутации.
В течение интервала . вентиля, заканчивающего работу, с гя до нуля, а ток вентиля, вступающего', боту, нарастает до значения 1 = lл Ц нимаем, как и ранее, (.в — исо). Йа' !! !1 ! (-! 6.14, а указаны контуры протекания'.:. нагрузки 1 н тока га при коммутации: тилей !, 2 (вместе с которыми от' также вентиль 2), возникающие в м', времени Ьа (рис. 6.!4, б, в, г). На этапе коммутации вентилей гг(гя !,т гг потенциал шины нагрузки гр„< > о 415 М 11 ! ! !! ! ляется напряжением и, за счет пр мости вентиля 2 (рис. 6.14, а,б). циалжешины нагрузки тря,+, формир сучастием напряжений и, и иа в ко замкнутом контуре, содержащем откР вентили ! и у. Поскольку иапряжеин иа имеют одинаковую полярность, нг( ) и„для потенциала ~р г ю можно зап схеме в про соотношени блнжснии„ ным напряж и тл, !и;иг (! Я~ ! бг ' бг ! !! '1 !! г, !! !!4 л я гт " я) Я иа — иа 'рл г ы — — ца, х„ иа е) и Рис.
8, 14. Схема треяфааного мостового . равлясмого выпрямителя с учетом парли индуктивностей (а); временные диаграмм тывающие явление коммутации (б — Е мял Удеуяяр 338 гра, , — †(и, + ив)/2. (6.32) Иными словами, в процессе коммутации двух вентилей потенциал гоо оответствуюцей шины нагрузки изменяется пополусумменапряжений Дз ух фаз, участвуюцих в коммутации. Как видно из рис. 6.14, б, в, о вызывает уменьшение выпрямленного напряжения и на этапе имутации у, что сказывается и на среднем значении выходного нааряжения: (6.33) и„= и„— ли„, гяе ЛУз„ вЂ” среднее значение коммутационного снижения напряже.
на я. Мгновенное значение коммутационного снижения напряжения составляет (рис. 6.14, б, в) иа ! ~о аь аа (6.34) и = — У,з!пб. р'б а1 2 (6.36) Величину Лиз, находим усреднением коммутационных площадок напряжения за интервал ц/3 (на рис.
6.14, в они заштрихованы): И/,, = — ~ — У,з!пМЬ = — У,(! — сову). (6.36) ! г )/б . 3)6 в/3 „) 2 2я о Задача теперь заключается в отыскании тригонометрической функция, сгоящей в скобках в правой части выражения (6.36). Ее находят яз выражения для тока короткозамкнутого контура 1„(см. Рис. 6.14, а). Тов /„может быть определен, как и для однофазной схемы с нулевым выводом (см. 2 6.3), в виде суммы свободной и принужденной составляющих. Получающиеся при этом соотношения подобны (6. !5), (616), (6.!7) для одпофазного неуправляемого выпрямителя с нулевь'и выводом.
С учетом того, что ток !в здесь создается под действием л"аейчого напряжения, равного )/Зп„ему будет соответствовать выражение !„= — ' (1 — соз Ь). )/б и (6.37) 2ха Ток !в определяет анодный ток вступающего в работу вентиля 8, "к завершаю:цего работу вентиля / характеризуется разностшо При !, = !„= /а коммутация заканчивается (б = у), Результате из выражения (6.37) имеем сов 7 = (6.
38) Г'б !/в разность в числителе выражения (6.34) есть не что иное, как линейное напряжение и„= ) Зим следовательно, С использованием соотношений (6.33), (6.36), (6.38) находим и„= и„,— з~,~. (6. Уравнение (6.39) определяет в н е ш н ю ю х а р а к т е р и с ку трехфазного мостового неуправляем~ в ы п р я м и т е л я, которая, как и для однофазных выпрямит.
при а = О (см. рис. 6.10, а), имеет вид наклонной прямой. Умень ние напряжения на нагрузке с увеличением ее тока, как отмечал в $ 6.3, связано с повышением коммутационных падений напряж ввиду роста угла коммутации Т. Влияние коммутационных процессов на форму кривых ано, токов (рис. 6.14, г) отражается также на форме кривых первичног вторичного токов трансформатора (рис. 6.14, д).
Основная гармон этих токов приобретает отстающий относительно напряжения ф вый сдвиг на угол <р ж Т/2, Коммутационные процессы сказываются и на виде кривой об' ного напряжения на вентиле (рис. 6.14, е), способ построения кото был показан ранее. Они приводят к увеличению интервала пров мости вентиля на угол Т и появлению на нем скачка обратного на: жения, равного Г 6(!зз!пу. йазк МОСТОВОИ РПРАВЛЯЕМЫИ ВЫПРЯМНТЕЛЪ ТРЕХФАЗНОГО Т Трехфазная мостовая схема получила преимущественное пр" пение и при построении управляемых выпрямителей трехфаз тока.
Анализ схемы выпрямителя (рис. 6.15, а) вначале пров при х„, = х,ь — — х„= О, а затем укажем их влияние. Особенность работы управляемого выпрямителя заключаетс, задержке на угол а момента отпирания очередных тиристоров сительно точек естественного отпирания В,, „ и т (рис. 6.15, б). Это обусловливается задержкой на угол а моменто дачи отпирающих импульсов на тиристоры (рис. 6.15, в) от сис, управления выпрямителем.
При наличии достаточно большой индуктивности в цепи нагр, задержка вступления в работу очередных тиристоров создает зад ку на такой же угол а моментов запнрания проводящих тирист: (рис. 6. 15, д) При этом кривые потенциалов <РМ4,, ~р„,, и напряж и приобретают вид, показанный на рнс. 6.15, б, г. В кривой вып ленного напряжения создаются «вырезки», вследствие чего ср значение напряжения (/ уменьшается. Таким образом, при из нии угла а осуществляется регулирование величины 0„. Влияние изменения угла а на кривую из и среднее значени, пряжения (у„показаны на рис. 6.16, а — г.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
